集成电路用达直径硅片项目后浇带施工方案.docx
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集成电路用达直径硅片项目后浇带施工方案
后浇带施工专项方案
一、工程概况
序号
项目
内容
1
工程名称
集成电路用大直径硅片项目
2
工程地址
宜兴市经济开发区荆邑路交腾飞路
3
建设单位
宜兴中环领先工程管理有限公司
4
监理单位
江苏恒鸿建设咨询有限公司
5
设计单位
信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司
6
质检单位
宜兴市工程质量与安全生产监督站
7
勘探单位
江苏圣源岩土工程勘测设计有限公司
8
施工单位
华仁集团建设工程有限公司
9
建筑面积
133300㎡
10
楼号
1#切磨抛厂房1、动力站、办公楼、综合楼
11
结构类型
砼框架结构
12
基础形式
桩筏基础
13
抗震设防烈度
7度
本工程后浇带施工的设置:
本工程地下室底板厚度为1000mm、强度等级为C35、P6抗渗混凝土,后浇加强带宽度2000mm。
根据设计留置,梁板砼为C30,宽度按设计。
二、施工重难点分析
本工程地下室底板、楼层均设有膨胀后浇带。
由于底板与顶扳均为双层双向钢筋,后浇带位置的钢筋密集,且地下室底板须设止水钢板,因此对后浇带的处理比较复杂。
特别是后浇带连接长,工程量大。
基础施工中难免碰撞,大部分钢筋可能变形扭曲,施工中钢筋除锈、调直及接口清理是一大难点。
所以后浇带的留设和施工处理是本工程控制的重点。
三、对后浇带和施工缝的留设要求
(一)、对后浇带的要求:
1、按照设计要求,基础底板膨胀加强带采用间隔28天后浇筑进行,楼层后浇筑的膨胀加强带砼与先浇筑的砼间隔时间不小于7天,经设计部门认可后进行浇筑。
2、所有后浇带应采用膨胀砼浇筑,后浇带砼强度等级比二侧砼高一级(+C5)。
4、后浇带留置部位钢筋应连续不断,为防止钢筋因锈蚀而削弱,后浇带的板中均布置双倍钢筋。
5、后浇带企口采用粗糙的木模,最好是采用市场的商品"快易收口钢网"支挡,使界面保持粗糙。
6、地下室后浇带必须采取覆盖保护措施,凡因留置后浇带而形成较大悬臂的部位应加支撑,待后浇带砼浇筑后强度达到要求时才能拆除。
7、后浇带填筑前必须全面进行清理干净。
如地下室积水,应抽排干净并清除干净该处余泥渣物,用水冲洗干净后,方能浇筑砼。
8、施工缝应根据图纸有关规定留置,一般留置在次梁跨中1/3处,主梁一般不留施工缝。
(二)、膨胀加强后浇带的留设
1、施工缝的留置和模板支设方式
a、地下室底板后浇带的留设:
本工程地下室底板后浇带按结构平面位置尺寸留设,构造如图:
留设方法如下:
地下室底板底筋绑扎好后,按设计图的位置出150mm拉通长线,支架沿止水钢板中心线(即后浇带边线)与底筋焊接加固,支架完成后,下部用钢丝网帖成双层沿支架敷设并扎牢,止水钢板沿支架中心布置,与钢筋支架焊成整体,施工中注意控制钢板中心(每边150mm)必须在一条线上且必须水平。
板面筋绑扎完成后,紧贴止水钢板上部用钢丝网扎紧或装梳子栏边模。
底板后浇带闸槎:
底板后浇带采用钢筋作骨架铺两层钢丝模板支护。
钢筋骨架做法:
竖向立筋采用φ20的钢筋,间距250;水平筋φ16的钢筋,间距200,后浇带两侧钢筋作骨架两边用φ20@1000焊斜撑加固,先根据后浇带的尺寸裁锯好合适的钢板网,采用电焊机将钢筋焊接成钢筋网片,根据后浇带位置线固定钢筋支撑,底板钢筋和钢板网之间用扎丝绑扎牢固。
分上下两部分支模,钢丝网满铺钢筋骨架,上下切口穿过底板钢筋,平翻绑扎牢固,
b、梁的竖直后浇带
本工程梁头施工缝采用钢丝网片叠合二层,用细钢丝绑扎牢固,紧贴钢丝网的外侧用水平短钢筋绑扎在梁的钢筋上,作为背楞。
在浇筑梁混凝土时把制作隐含施工缝的钢丝网片、短钢筋等材料不再拆除取出。
c、板面后浇带:
(1)板后浇带的底模与支撑系统与两侧现浇板模板分离。
后浇带混凝土浇筑前,后浇带位置的顶板模板与支撑系统不得拆除。
(2)两侧木模采用竹胶合板,加工成锯齿状供钢筋穿过。
2、楼层膨胀加强带的处理:
(1)后浇带和施工缝在浇灌前,应将钢筋除锈,调直理顺,将接缝处的砼凿毛,清除松石子和杂物,清洗干净,保持湿润,并刷纯水泥浆一道。
(2)二层以上后浇带在浇筑砼时,应按图纸设计要求先浇筑微膨胀后浇带砼,振棒落振点先振两侧,后振中间,多点轻振,捣实。
后浇带捣实后即抹平,清除余浆。
四、后浇带的保护措施
⑴、底板后浇带的临时保护措施:
后浇带空置期间,为防止杂物、污水进入,可采取以下封闭措施:
在底板后浇带上侧砌筑120mm宽、200mm高的砖带,上部用胶合板或编织布全封闭。
五、浇筑前的施工准备
1、材料准备
浇筑后浇带砼前应提前和商品砼厂家联系,特别注意配合比的砼强度等级和微膨胀剂的掺入。
机具准备
后浇带位于基础和柱的部位上采用振捣棒振捣,位于现浇板部位采用平板振捣器振捣。
3、技术准备
在施工前应该注意砼配合比的情况,做好操作人员的交底工作,单独做好钢筋隐检的工作,注意留置试块。
4、作业条件
满足设计施工图规定的时间,并得到设计部门认可后、监理验收合格后方可进行浇筑。
六、施工工艺流程及施工方法
1、施工工艺流程:
拆除、清理后浇带杂物钢筋除锈、整形、绑扎或补焊模板支设监理验收浇筑砼
2、施工方法
1)拆除、清理后浇带杂物:
在原楼层施工时,为了追求后浇带留置位置的准确和观感,在后浇带二侧为钢丝网和木方,现在施工时要将木方全部拆除,将多余的钢丝网剔除,梁板后浇带内的流浆和多出的砼需凿除干净并凿直,将原有的砼垃圾全部清理干净方可进入下道工序。
2)钢筋除锈和调直:
钢筋除锈包括将所有钢筋全部除锈,基础内的钢筋用长把钢丝刷进行除锈;除锈后用水将后浇带内的钢筋锈冲洗干净;除锈后要将钢筋弯曲的进行调直,梁板内的受力钢筋需按设计要求进行搭接和补焊,需增补的钢筋要进行增补;经监理单位验收合格后,基础除锈冲洗后要立即进行浇筑,楼层后浇带在砼浇筑前进行冲洗,防止钢筋二次锈蚀。
3)后浇带混凝土浇筑:
a、混凝土浇筑前要将后浇带内杂物清理干净,用水冲洗后刷纯水泥浆一道。
b、混凝土比设计高一个强度等级的微膨胀细石混凝土浇筑,振捣密实。
c、后浇带在浇筑砼时,振棒落振点先振两侧,后振中间,多点轻振,捣实。
后浇带捣实后即抹平,清除余浆。
d、为保证后浇带混凝土在规定的龄期内达到设计要求的强度,控制混凝土早期产生收缩裂缝,必须做好养护工作,并在混凝土浇筑完毕后12h进行,养护时间应不小于14d,水平梁板采用覆盖麻袋浇水养护,以保证砼体处于湿润状态。
e、在浇筑砼时,专人专职巡检缝底支模,是否有松动,暴裂、变形等现象。
如有即停止浇筑,对支模进行抢修后再浇筑。
七、后浇带施工应注意的问题
后浇带要严格按施工规范和设计要求进行施工,施工中应高度重视下列问题:
⑴、接缝形式必须严格按图施工,施工时应用堵头板。
不能留成自然斜坡槎,使施工缝处混凝土浇捣困难,造成混凝土不密实,达不到设计强度等级。
地下室底板还易产生渗水现象。
⑵、后浇带先浇混凝土完成后应进行防护,局部应覆盖,四周用临时栏杆围护,防止施工过程中污染钢筋,保证钢筋不被踩踏。
坚决避免后浇带不设围护,踩弯钢筋、钢筋杂乱、建筑垃圾较多,不易清理的现象。
⑶、后浇带浇筑混凝土前必须将整个截面按照施工缝的要求进行处理,清除杂物、水泥薄膜、表面松动的砂石和软弱混凝土层,并将两侧混凝土凿毛,用水冲洗干净,
充分保持两侧混凝土湿润,一般不少于24小时。
在表面涂刷水泥净浆或混凝土界面处理剂后,及时浇筑混凝土。
若两侧混凝土不凿毛就浇注,容易使新老混凝土的粘结强度难以保证,处理不好就会在后浇带两侧造成两条贯空裂缝,极易渗水。
⑷、后浇带后浇混凝土一定要用无收缩混凝土,掺用微膨胀剂,精心振捣密实,注意浇水养护。
避免因后浇混凝土用量较少,在后浇带旁人工拌制混凝土,随拌随浇,严重影响了工程质量现象的发生。
⑸、后浇带跨内的梁、板在后浇带混凝土浇注前,两侧结构长期处于悬臂受力状态,施工期间,本跨内的模板和支撑不能拆除,必须待后浇混凝土强度达到设计强度值的100%以上后,方可按由上向下顺序拆除。
杜绝提前拆除后浇带跨内的模板和支撑,造成板边开裂,使结构承载能力下降。
⑹、因后浇带砼一次浇筑量小而采用现场搅拌砼时,砼应采用提高一个强度等级、早强、补偿收缩的混凝土。
施工前单独申请混凝土配合比,施工中提前做好水泥、砂、石和外加剂及掺合料的进场检验和试验工作,及时申请混凝土配合比。
浇筑时认真计量,在混凝土浇筑时按规定留置标养试件和同条件养护试件,用以检验和证明后浇带混凝土的强度。
混凝土浇筑后应重视其养护工作以提高混凝土的密实度和抗渗性。
八、质量保证措施
为了使后浇带施工达到一次性合格的质量目标,所有后浇带的清理、钢筋除锈、调直、模板的支设、砼浇筑等将派专人管理,并一直跟踪至养护结束。
九、安全生产与文明施工注意事项
1、作业人员必须严格遵守劳动保护规定,正确佩带和使用个人防护用品。
作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。
2、交叉施工时,要有可靠的防护措施,不得伤害他人,也避免被他人伤害。
3、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌,如必须拆动时须经施工负责人允许方可。
4、作业人员不得随意抛洒施工垃圾和排放污水等人为造成的环境污染。
5、作业人员除必须执行作业时间限制外,在作业过程中应该自觉减少和消除嘈音。
6、作业人员要坚持文明施工,个人行为要适应CI形象管理要求。
7、拆除楼顶模板时应该一边拆支撑一边拆模板,禁止一次性拆完支撑。
未浇筑的楼层后浇带顶面应覆盖严密,防止物体从后浇带中坠落伤人。
十、后浇带模板
本工程后浇带全部采用扣件钢管脚手架支撑形式,主要依据为《模板施工方案》。
由于基础后浇带为2000宽,基础后浇带与楼层后浇带上下位置不在同一个垂直面,基础后浇带的2000宽位置上部没有立杆支撑,搭设楼层排架需要错开立杆,针对立杆间距@800,排架支撑需要搭设悬挑支撑来验算安全性。
悬挑支撑结构计算书
计算依据:
1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、支撑结构设计
悬挑支撑结构总高度H(m)
8
悬挑支撑结构纵向长度L(m)
9.6
支撑架步距h(m)
1.3
立杆横距lb(m)
0.8
立杆纵距la(m)
0.8
悬挑部分步数及跨数n
3
悬挑部分长度Bt(m)
2.4
悬挑部分高度Ht(m)
3.9
落地部分宽度B(m)
7.2
二、荷载设计
被支撑结构自重标准值G1(kN/m2)
3
施工荷载标准值Q1k(kN/m2)
2.5
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
0.32
地基粗糙程度
A类(近海或湖岸区)
支架顶部距地面高度(m)
10
风压高度变化系数μz
1.28
风荷载体型系数μs
1
设计简图如下:
支撑结构侧立面图
三、悬挑部分竖向荷载验算
悬挑部分竖向荷载限值pt,max(kN/m2)
22
n为悬挑部分的步数和跨数
则取la为计算单元,
悬挑部分靠近平衡部分的最大自重线荷载标准值为:
Q={(lb+la)∑n+(h2+lb2)0.5∑(n-1)+(Bt2+Ht2)0.5
+[(la2+lb2+h2)0.5+(la2+lb2)0.5](L/la)取整/2}×0.029
={(0.8+0.8)∑3+(1.32+0.82)0.5∑(3-1)+(2.42+3.92)0.5+[(0.82+0.82+
1.32)0.5+(0.82+0.82)0.5](9.6/0.8)取整/2}×0.029=1.003kN/m
悬挑部分远离平衡部分的最小自重线荷载值为0
根据弯矩等效,等效均布线荷载标准值q为:
1/6QBt2=1/2qBt2
q=Q/3=1.003/3=0.334kN/m
等效悬挑部分架体自重标准值G=q/la=0.334/0.8=0.418kN/m2
悬挑部分竖向荷载设计值
Pt=max[1.2(G+G1)+1.4×Q1k,1.35(G+G1)+1.4×0.9×Q1k]
=max[1.2×(0.418+3)+1.4×2.5,1.35×(0.418+3)+1.4×0.9×2.5]=7.764kN/m2
Pt≤pt,max=22kN/m2
符合要求!
四、落地部分立杆稳定性验算
钢管截面类型(mm)
Φ48×2.6
钢管计算截面类型(mm)
Φ48×2.6
钢材等级
Q235
立杆截面面积A(mm2)
371
立杆截面回转半径i(mm)
16.1
立杆截面抵抗矩W(cm3)
3.99
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
立杆弹性模量(N/mm2)
206000
立杆截面惯性矩(cm4)
9.59
竖向斜杆设置
无
剪刀撑设置
有
扫地杆高度h1(mm)
200
悬臂长度h2(mm)
200
竖向剪刀撑纵距跨数n1(跨)
3
竖向剪刀撑横距跨数n2(跨)
3
高度修正系数
1.11
节点转动刚度(kN·m/rad)
35
附加轴力系数ηt
0.45
1、长细比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条,构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度
l0=h=1300mm
λ=l0/i=1300/16.1=80.745≤[λ]=180
满足要求!
2、立杆稳定性验算
立杆计算长度:
l0=βHβaμh=1.11×1×1.166×1300=1683mm
μ----立杆计算长度系数,按规范附录B表B-3取值
K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,K=EI/(hk)+ly/(6h)=206000×9.59×104/(1300×35×106)+800/(6×1300)=0.537
βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数,按规范附录B表B-5取值
α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值,α=max(h1/h,h2/h)=max(200/1300,200/1300)=0.154
αx----单元框架x向跨距与步距h之比,αx=lx/h=800/1300=0.615
βH----高度修正系数
λ=l0/i=1683/16.1=104.534,查表得,φ=0.558
由悬挑部分引起的附加轴力Nt=ηtptlaBt=0.45×7.764×0.8×2.4=6.708kN
不考虑风荷载
靠近悬挑端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×8=1.2kN
N=max[1.2(Nt+G1×la×lb+G2)+1.4×Q1k,1.35(Nt+G1×la×lb+G2)+1.4×0.9×Q1k]
=max[1.2×(6.708+3×0.8×0.8+1.2)+1.4×2.5,1.35×(6.708+3×0.8×0.8+1.2)+1.4×0.9×2.5]=16.418kN
f=N/(φA)=16418.28/(0.558×371)=79.308N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
考虑风荷载
Mw=γQωklah2/10=1.4×0.32×0.8×1.32/10=0.061kN·m
NwK=nwaωklaH2/(2B)=3×0.32×0.8×82/(2×7.2)=3.413kN
nwa----单元框架的纵向跨数;nwa=n1=3
Nw=N=16.418kN
f=(Nw+φcγQNwK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+φcγQNwK)/NE′))=(16418.28+0.9×1.4×3413.333)/(0.558×371)+0.061×106/(3.99×103×(1-1.1×0.558×(16418.28+0.9×1.4×3413.333)/68957.887))=118.696N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
NE′----立杆的欧拉临界力(N),NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×371/104.5342=68957.887N
五、支撑结构抗倾覆验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013中第4.5.1条条文说明,
由风荷载产生的倾覆力矩:
Mov1=γ0γQψcωkLH2/2=1×1.4×0.9×0.32×9.6×82/2=123.863kN·m
由悬挑部分产生的倾覆力矩:
Mov2=γ0(γG(G+G1)+γQψcQ1k)LBt2/2=1×(1.35×(0.418+3)+1.4×0.9×2.5)×9.6×2.42/2=214.667kN•m
由支撑架构自重产生的抗倾覆力矩:
Mr=γGgkLHB/2=0.9×1.688×9.6×8×7.2/2=419.904kN·m
式中:
gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值,
gk=Gk/LH=qHBL/(lalb)/LH=0.15×8×7.2×9.6/(0.8×0.8)/(9.6×8)=1.688kN/m2
Mr=419.904kN·m≥(Mov1+Mov2)=(123.863+214.667)=338.53kN·m
满足要求!
六、立杆地基基础验算
地基土类型
岩石
地基承载力特征值fak(kPa)
200
地基承载力调整系数kc
1
垫板底面面积A(m2)
0.2
立杆底垫板的底面平均压力p=N/(kcA)=16.418/(1×0.2)=82.091kPa≤fak=200kPa
满足要求!
附图
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