高支模方案55548.docx
- 文档编号:6297494
- 上传时间:2023-01-05
- 格式:DOCX
- 页数:19
- 大小:198.22KB
高支模方案55548.docx
《高支模方案55548.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《高支模方案55548.docx(19页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
高支模方案55548
目录
第一节、工程概况2
第二节、高支模梁模板及支顶的设计与验算3
第三节、高支模大梁模板及支顶的设计与验算9
第四节、梁板高支模系统搭设的技术要求15
第五节、高支模模板的安装方法16
第六节、高支模模板的拆除规定17
第七节、安全技术措施18
第八节、应急抢救措施方案18
第一节、工程概况
,项目位于四川省县乡村,工程地处区。
项目总建筑面积约m2。
及配套设施)项目建筑面积约m2,基础为天然基础,钢筋混凝土框架结构。
包括内容有:
等附属设施,总建筑面积约m2。
工程内容包括地基与基础工程,土石方工程,结构工程,屋面工程,内、外部的装修装饰工程,上下水、供暖、电器、卫生洁具、通风、照明、消防、防雷等安装工程。
其中(
高支模设计方案详细见附图一、图二、图三。
首层(B-4×B-7)交(B-C×B-E)图纸修改后支模高度4.80m。
上部梁截面尺寸主要有:
楼板板厚度是100mm、110mm。
高支模设计方案详细见附图一、图二、图三。
第二节、米高支模梁模板及支顶的设计与验算
一、设计方案
主梁截面为mm,梁底模采用18mm厚胶合板,梁底模下的横楞为×mm的木枋,间距为mm,纵楞为×mm的木枋,采用受力杆件为φ42、2.3mm的钢管门式脚手架,间距为mm。
高支模设计方案详细见附图一、图二、图三。
本工程高支模设计及计算根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000及有关计算手册进行取值和计算。
门架水平拉杆应与脚手架固定连接(扣件连接)。
同时两头顶住已经施工的柱、墙,墙柱连接大样详细见下图。
(注:
4.80米支模与此相同)
二、计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
计算的脚手架搭设高度为5.6米,门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
门架立杆采用
42.0×2.3mm钢管,立杆加强杆采用
42.0×2.3mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度80mm,高度80mm。
梁顶托采用80×80mm木方。
1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.500×0.600×0.300=4.590kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.340×0.300×(2×0.600+0.250)/0.250=0.592kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×(4.590+0.592)+1.4×0.600=7.058kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.882kN
N2=0.882kN
经过计算得到最大弯矩M=0.483kN.m
经过计算得到最大支座F=0.882kN
经过计算得到最大变形V=2.0mm
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3;
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.483×106/85333.3=5.66N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×0.882/(2×80×80)=0.207N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形v=2.0mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=0.256kN.m
经过计算得到最大支座F=2.987kN
经过计算得到最大变形V=0.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3;
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.256×106/85333.3=3.00N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1635/(2×80×80)=0.383N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形v=0.4mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
门架(MF1217)1榀0.205kN
交叉支撑2副2×0.400=0.080kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
合计0.kN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用
42.0×2.3mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.038×(4×1.830)/cos
/(4×1.950)=0.105kN/m
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。
2托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力1.066kN,1.066kN
第2榀门架两端点力2.987kN,2.987kN
第3榀门架两端点力2.987kN,2.987kN
第4榀门架两端点力1.066kN,1.066kN
经计算得到,托梁传递荷载为NQ=5.974kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.419kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=5.974kN;
H——脚手架的搭设高度,H=5.6m。
经计算得到,N=1.2×0.419×5.550+5.974=8.767kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=8.77kN;
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,
=0.566;
k——调整系数,k=1.13;
i——门架立杆的换算截面回转半径,i=2.12cm;
I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=21.89cm4;
h0——门架的高度,h0=1.93m;
I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=12.19cm4;
A1——门架立杆的净截面面积,A1=4.89cm2;
h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;
I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=12.19cm4;
A——一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=9.78cm2;
f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
经计算得到,Nd=113.544kN。
立杆的稳定性计算N 五、地面承载力计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=8.77kN; 由于地面采用100×80木方垫脚,地面承载力为 每支脚受力: ND=8.77/2=4.39KN fD=4.39/(0.9×0.1)=48.79KN/m2。 地面浇捣砼后承载力f=2000KN/m2 fD 第三节、5#楼首层4.80m高支模大梁模板及支顶的设计与验算 一、设计方案 主梁截面为250×600mm,梁底模采用18mm厚胶合板,梁底模下的横楞为80×80mm的木枋,间距为400mm,纵楞为80×80mm的木枋,采用受力杆件为φ42.2.3mm的钢管门式脚手架,间距为900mm。 高支模设计方案详细见附图四、图五、图六。 本工程高支模设计及计算根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000及有关计算手册进行取值和计算。 二、计算书 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。 计算的脚手架搭设高度为米,门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。 搭设尺寸为: 门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.80米,跨距l=0.90米。 门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。 门架立杆采用 42.0×2.3mm钢管,立杆加强杆采用 42.0×2.3mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离400mm。 梁底木方截面宽度80mm,高度80mm。 梁顶托采用80×80mm木方。 1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 图2模板支架示意图 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1=25.500×0.600×0.400=6.120kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.340×0.400×(2×0.600+0.250)/0.250=0.789kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值q3=2.000×0.400=0.800kN/m 经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.789)+1.4×0.800=9.411kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.176kN N2=1.176kN 经过计算得到最大弯矩M=0.644kN.m 经过计算得到最大支座F=1.176kN 经过计算得到最大变形V=2.6mm 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3; I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.644×106/85333.3=7.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×1.176/(2×80×80)=0.276N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形v=2.6mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩M=0.233kN.m 经过计算得到最大支座F=2.994kN 经过计算得到最大变形V=0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3; I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.233×106/85333.3=2.73N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×1792/(2×80×80)=0.420N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形v=0.4mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架(MF1217)1榀0.205kN 交叉支撑2副2×0.400=0.080kN 水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN 连接棒2个2×0.006=0.012kN 锁臂2副2×0.009=0.017kN 合计0.465kN 经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.800=0.258kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用 42.0×2.3mm钢管,按照2步2跨设置,每米高的钢管重计算: tg =(4×1.800)/(4×0.900)=2.000 2×0.038×(4×0.900)/cos /(4×1.800)=0.086kN/m 经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.160kN/m 经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。 2托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.206kN,1.206kN 第2榀门架两端点力2.994kN,2.994kN 第3榀门架两端点力2.994kN,2.994kN 第4榀门架两端点力1.206kN,1.206kN 经计算得到,托梁传递荷载为NQ=5.987kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH+NQ 其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.419kN/m; NQ——托梁传递荷载,NQ=5.987kN; H——脚手架的搭设高度,H=4.8m。 经计算得到,N=1.2×0.419×4.800+5.987=8.399kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=8.40kN; Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN); 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 ——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到, =0.566; k——调整系数,k=1.13; i——门架立杆的换算截面回转半径,i=2.12cm; I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=21.89cm4; h0——门架的高度,h0=1.93m; I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=12.19cm4; A1——门架立杆的净截面面积,A1=4.89cm2; h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m; I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=12.19cm4; A——一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=9.78cm2; f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。 经计算得到,Nd=113.544kN。 立杆的稳定性计算N 五、地面承载力计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=8.40kN; 由于地面采用100×80木方垫脚,地面承载力为 每支脚受力: ND=8.40/2=4.20KN fD=4.20/(0.9×0.1)=46.66KN/m2。 地面浇捣砼后承载力f=2000KN/m2 符合要求。 第四节、梁板高支模系统搭设的技术要求 (一)、钢管脚手架的安装要求 (1)钢管脚手架立柱基础必须坚固,首层砼已捣制完,立柱的基础为整体稳定性,有足够的承载力,可不考虑立柱的基础下沉,部分回填土地段只需要立柱下铺垫一条100×100木枋即可。 (2)钢管脚手架立柱底部应铺设垫块,如用木垫块的厚度应不少于5cm。 (3)钢管脚手架立柱间距必须按施工方案搭设,上下层立柱应同在一竖向中心线上,垂直度1/100,绝对值不得大于lOO㎜。 (4)上下层立柱接头应牢固可靠,接头宜采用专用的连接棒连接,接头在水平位置宜错开不少于15cm。 (5)立柱与支模的木枋或钢枋采用上拖固定,以防滑脱移位。 (6)立柱钢管顶端插上一个顶托,被支承模板的荷载通过顶托直接作用于立柱上,这种连接和支承方式传力直接,偏心很小,受力性能好,可在一定范围内(13cm—35cm)调整立柱的高度。 (二)水平拉杆与剪力撑的要求 (1)立柱在4.5米以下部份宜设置不少于三道的纵横水平拉杆,其中下道拉杆其距地楼面300cm作为扫地杆设置,然后沿竖向每隔不大于2.0米设一道。 (2)在立柱4.5米以上部份每增高2.0米,应相应增设一道水平拉杆,水平拉杆与立柱要有可行的连接。 (3)剪刀撑与地楼面一般成45度角,由地楼面一直接驳到顶部,与立柱连接牢固。 (4)支撑主梁的立柱必须用施工方案中确定的加密间距(密搭法)搭设,并在立柱的两侧边设置剪刀撑,当结构跨度大于或等于10米时,剪刀撑设置间距不得超过5米。 (三)泵送砼施工时要注意的事宜 布料设备不得碰撞或直接搁置在模板上,应架设支架,支架与模板接触处设置缓冲垫层,或设置弹性缓冲支座。 第五节、高支模模板的安装方法 (1)竖立模板和支架的支承部分,当安装在基土上时,应加垫板。 (2)模板及其支架在安装过程中,必须设置防倾覆的临时固定设施。 (3)现浇钢筋混凝土梁、板,当跨度等于或大于4m时,模板应起拱;当设计无具体要求时,起拱高度宜为全跨长度1/1000—3/1000。 (4)现浇多层房屋和构筑物,应采取分层分段支模的方法,安装上层模板及其支架应符合下列规定: ①下层楼台板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑。 ②上层支架的立柱就对准下层支架的立柱,并铺设垫板。 ③当采用悬吊模板,桁架支模方法时,其支撑结构的承载能力和刚度必须符合要求。 (5)当采用分节脱模时底模的支点应按模板设计设置,各节模板应在同一平面上,高低差不得超过3mm。 (6)当承重焊接钢筋骨架和模板一起安装时,应符合下列规定: ①模板必须固定在承重焊接钢筋骨架的结点上。 ②安装钢筋模板组合体时,吊索应按模板设计的吊点位置绑扎。 (7)固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确。 第六节、高支模模板的拆除规定 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受到破坏后,方可拆除。 底部使用可调托座时,要在支模前计算好底部和上部的调节高度,均应在安装前调好。 对于较大的跨度,模板起拱量应计算在内。 支撑高度的调节,应在支模过程中及时检查,与支模交替进行。 二次顶撑操作,一般应分小区段顺次进行,区段要适中不宜太大。 操作时,要使用力矩扳手,确保螺母的拧紧程度一致。 上下层立柱应对齐,并在同一轴线上。 模板支撑不得使用腐朽、劈裂的材料,顶撑要垂直,底端平整坚实,并加垫木。 木楔要钉牢,并用横顺拉杆加剪刀撑拉牢。 支模应按工序进行,模板没有固定前,不得进行下道工序。 禁止利用拉杆、支撑攀登上下。 支设4米以上的立柱模板,四周必须钉牢。 操作时要搭设工作平台;不足4米的,可用马凳操作。 支设独立梁模应设临时工作平台,不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。 拆除模板应经施工技术人员同意。 操作时应该顺序分段进行,严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。 完工前,不得留下松动和悬挂的模板。 拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放,防止钉子扎脚。 使用木工圆盘锯时,操作前应进行检查,锯片不得有裂口,螺丝要上紧。 操作机具时要戴好防护眼镜,站在锯片一侧,禁止站在与锯片同一直线上,手臂不得跨越锯片。 进料必须紧贴靠山,不得用力过猛,遇硬节慢推。 接料要待料出15厘米,不得用手硬拉。 短窄料应用推棍,接料使用刨钩。 超过锯片半径的木料,禁止上锯。 第七节、安全技术措施 (1)高支模的技术方案必须经伞业的技术和安全负责人审批签字并加盖企业技术和安全部门的公章才能实施, (2)施工前必须明确高支模施工现场安全责任人,负责施工全过程的安全管理工作,施工现场安全员责任人应在高支模搭设、拆除和砼浇筑前向作业人员进行安全技术交底, (3)支模分段或整体搭设完毕,经企业安全技术和安全负责人分段或整体验收合格方能进行钢筋安装, (4)混凝土浇筑时,必须对称进行。 浇筑时派安全员专职观察模
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 高支模 方案 55548