主厂房模板方案.docx
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主厂房模板方案
主厂房模板方案
1.工程概况
工程名称:
盘锦辽东湾热电工程主厂房
建设单位:
盘锦辽东湾丰源热力有限公司
设计单位:
中国联合工程公司
监理单位:
北京华旭监理有限公司
厂址:
本工程位于盘锦市辽东湾工业园区
主厂房工程概况:
序号
项目
内容
1
建筑面积/m2
25000m2
2
层数
单层厂房;局部六层;
3
层高/m
屋面檐高43.00m;
4
结构形式
现浇混凝土框架结构,主要的框架柱为1600×600mm、1600×650mm、1600×700mm、1600×800mm、1300×600mm、1200×600mm、1200×700mm、1000×600mm、700×600mm,框架梁(高X宽)为750×300mm、900×300mm、1200×400mm、1300×300mm、1670×1050mm、1670×1335mm、1670×1895mm、1670×2070mm、4000×600mm,及楼板120、130、150、250厚现浇板结构组成。
5
自然条件
场地类别为Ⅲ类,±0.000相当于黄海高程4.200m。
6
抗震设计
抗震设防烈度为7度。
2.编制依据
2.1施工图纸
《盘锦辽东湾热电工程主厂房及汽机工程结构施工图》
2.2主要施工规范、规程
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2015)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2012)
《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2011)
2.3施工组织设计
3.施工部署
3.1施工部位及工期安排(详见施工进度计划)
3.2管理人员组织架构
3.3工人分工及数量
根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排。
主要劳动力分工及数量如下:
序号
工种
人数
1
木工
60(按照施工计划调配)
2
电气焊工
6
3
电工
2
4
辅工
30
4.施工准备
4.1技术准备
项目技术负责人组织项目部技术、生产管理人员及作业处相关人员熟悉图纸,认真研究和学习施工图纸内容、要求和工程特点,通过会审,对图纸中存在的问题与建设、设计及监理单位协商解决,取得一致意见后,办理图纸会审记录,作为施工图纸变更和施工操作的依据。
要熟悉各个部位的截面尺寸、标高,确定初步模板设计方案。
4.2机具准备
主要机具及工具见下表:
名称
数量
规格
功率
锤子
60
扳手
60
17×19
圆盘锯
2
平刨
1
手电钻
3
钢丝钳
6
墨斗/墨线水准仪
10/2
/NAL224
经纬仪
1
J2-JDE
线锤
12
0.5㎏
水平尺
4
0.6m
钢卷尺
4
5m
工程检测尺
2
50m
4.3材料准备
1、所有模板均采用12mm厚九夹板,背楞采用50×80mm木方,支撑排架采用φ48mm×3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。
2、钢管及扣件材质要求:
①钢管扣件应有产品质量合格证、质量检验报告,扣件还必须有生产许可证。
②钢管表面应平整光滑,不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯等,扣件使用前进行检查,有裂纹、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
③钢管扣件使用前要进行防锈处理。
④钢管使用前应对壁厚进行抽检,抽检比例按30%,对于壁厚减小量超过10%的应予以报废,不合格比例大于30%的应扩大抽检比例;扣件拧紧力矩应为40~65N·m,抽检数量符合相关规范要求。
5.模板支撑的方案及措施:
5.1混凝土框架柱
5.1.1柱截面尺寸:
主要的框架柱为1600×600mm、1600×650mm、1600×700mm、1600×800mm、1300×600mm、1200×600mm、1200×700mm、1000×600mm、700×600mm。
5.1.2模板支撑方案:
模板均采用12mm厚九夹板拼成柱模(每面一块),背楞采用50mm×80mm木方,柱模每边采用多道背楞,夹固系统采用钢管对拉螺杆体系,柱钢箍采用φ48mm×3.5mm钢管,φ14mm对拉螺杆,每450mm设置一道,支撑排架采用φ48mm×3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。
高柱一次浇筑高度为4m。
5.1.3600×700柱支撑设计及计算
1、计算参数
基本参数
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土柱边长L(mm)
700
混凝土柱边宽B(mm)
600
混凝土柱计算高度H(mm)
4000
柱长边次梁根数m
3
柱短边次梁根数n
3
最低处柱箍距底部距离a(mm)
300
柱箍间距b(mm)
450
柱箍合并根数
2
柱长边对拉螺栓根数X
1
柱短边对拉螺栓根数Y
1
混凝土浇筑方式
溜槽、串筒或导管
混凝土初凝时间t0(h)
4
混凝土浇筑速度V(m/h)
2
混凝土塌落度影响修正系数
1.15
外加剂影响修正系数
1.2
结构表面要求
表面外露
材料参数
柱箍类型
圆钢管
柱箍规格
48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(克隆、樟木平行方向)
对拉螺栓规格
M14
(图1)模板设计平面图
(图2)模板设计立面图
2、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5=0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2
F2=γcH=24×4000/1000=96kN/m2
标准值G4k=min[F1,F2]=41.218kN/m2
承载能力极限状态设计值
根据墙厚的大小确定组合类型:
由于柱长边大于300mm,则:
S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2
正常使用极限状态设计值Sk=G4k=41.218kN/m2
3、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
其中的h为面板厚度。
(图3)承载能力极限状态受力简图
(1)强度验算
q=bS=1×51.844=51.844kN/m
(图4)面板弯矩图(kN·m)
Mmax=0.794kN·m
σ=Mmax/W=0.794×106/37500=21.17N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
(2)挠度验算
(图5)正常使用极限状态受力简图
qk=bSk=1×41.218=41.218kN/m
(图6)面板变形图(mm)
νmax=0.08mm≤[ν]=450/400=1.125mm
满足要求
4、小梁验算
柱箍的道数:
e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8
次梁上部悬挑长度
a1=H-a-eb=4000-300-8×450=100mm
根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况,计算简图如下:
(图7)承载能力极限状态受力简图
次梁上作用线荷载q=Max(L/m,B/n)S=233.333/1000×51.844=12.097kN/m
qk=Max(L/m,B/n)Sk=233.333/1000×41.218=9.618kN/m
(1)强度验算
(图8)次梁弯矩图
Mmax=0.544kN·m
σ=Mmax/W=0.544×106/(83.333×1000)=6.532N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
(图9)次梁剪力图
Vmax=3.675kN
τ=VmaxS0/(Ib)=3.675×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.102N/mm2≤[fv]=2N/mm2
满足要求
(3)挠度验算
(图10)正常使用极限状态受力简图
(图11)次梁变形图
ν=0.488mm≤[ν]=450/400=1.125mm
满足要求
(4)支座反力计算
Rmax=7.304kN
Rmaxk=5.807kN
4、柱箍验算
取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(100+48)×2)/(1+1),(600+(100+48)×2)/(1+1))=498mm为计算跨度。
荷载主要有次梁传递至柱箍,简化为每跨作用两个集中力。
(图12)承载能力极限状态受力简图
(1)强度验算
(图13)弯矩图(kN·m)
Mmax=0.609kN·m
σ=Mmax/W=0.609×106/(8.986×1000)=67.755N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
(图14)剪力图(kN·m)
Vmax=4.144kN
τ=VmaxS0/(Ib)=4.144×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=9.742N/mm2≤[fv]=125N/mm2
满足要求
(3)挠度验算
(图15)正常使用极限状态受力简图
(图16)变形图
ν=0.006mm≤[ν]=498/400=1.245mm
满足要求
(4)支座反力计算
Rmax=13.624kN
(5)对拉螺栓验算
N=Rmax=13.624kN≤17.8kN
满足要求
5.1.41300×600mm柱支撑设计及计算
1、1300×600mm、1200×600mm、1200×700mm、1000×600mm均按1300×600mm柱支撑设计施工。
2、计算参数
基本参数
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土柱边长L(mm)
1300
混凝土柱边宽B(mm)
600
混凝土柱计算高度H(mm)
4000
柱长边次梁根数m
5
柱短边次梁根数n
3
最低处柱箍距底部距离a(mm)
300
柱箍间距b(mm)
450
柱箍合并根数
2
柱长边对拉螺栓根数X
2
柱短边对拉螺栓根数Y
1
混凝土浇筑方式
溜槽、串筒或导管
混凝土初凝时间t0(h)
4
混凝土浇筑速度V(m/h)
2
混凝土塌落度影响修正系数
1.15
外加剂影响修正系数
1.2
结构表面要求
表面外露
材料参数
柱箍类型
圆钢管
柱箍规格
48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(克隆、樟木平行方向)
对拉螺栓规格
M14
3、简图
(图1)模板设计平面图
(图2)模板设计立面图
4、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5=0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2
F2=γcH=24×4000/1000=96kN/m2
标准值G4k=min[F1,F2]=41.218kN/m2
承载能力极限状态设计值
根据墙厚的大小确定组合类型:
由于柱长边大于300mm,则:
S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2
正常使用极限状态设计值Sk=G4k=41.218kN/m2
5、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
其中的h为面板厚度。
(图3)承载能力极限状态受力简图
(1)强度验算
q=bS=1×51.844=51.844kN/m
(图4)面板弯矩图(kN·m)
Mmax=0.685kN·m
σ=Mmax/W=0.685×106/37500=18.253N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
(2)挠度验算
(图5)正常使用极限状态受力简图
qk=bSk=1×41.218=41.218kN/m
(图6)面板变形图(mm)
νmax=0.059mm≤[ν]=450/400=1.125mm
满足要求
6、小梁验算
柱箍的道数:
e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8
次梁上部悬挑长度
a1=H-a-eb=4000-300-8×450=100mm
根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况,计算简图如下:
(图7)承载能力极限状态受力简图
次梁上作用线荷载q=Max(L/m,B/n)S=260/1000×51.844=13.479kN/m
qk=Max(L/m,B/n)Sk=260/1000×41.218=10.717kN/m
(1)强度验算
(图8)次梁弯矩图
Mmax=0.607kN·m
σ=Mmax/W=0.607×106/(83.333×1000)=7.279N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
(图9)次梁剪力图
Vmax=4.095kN
τ=VmaxS0/(Ib)=4.095×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.228N/mm2≤[fv]=2N/mm2
满足要求
(3)挠度验算
(图10)正常使用极限状态受力简图
(图11)次梁变形图
ν=0.544mm≤[ν]=450/400=1.125mm
满足要求
(4)支座反力计算
Rmax=8.138kN
Rmaxk=6.47kN
7、柱箍验算
取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1300+(100+48)×2)/(2+1),(600+(100+48)×2)/(1+1))=532mm为计算跨度。
荷载主要有次梁传递至柱箍,简化为每跨作用两个集中力。
(图12)承载能力极限状态受力简图
(1)强度验算
(图13)弯矩图(kN·m)
Mmax=0.803kN·m
σ=Mmax/W=0.803×106/(8.986×1000)=89.402N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
(图14)剪力图(kN·m)
Vmax=10.831kN
τ=VmaxS0/(Ib)=10.831×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=25.464N/mm2≤[fv]=125N/mm2
满足要求
(3)挠度验算
(图15)正常使用极限状态受力简图
(图16)变形图
ν=0.011mm≤[ν]=532/400=1.33mm
满足要求
(4)支座反力计算
Rmax=14.901kN
7、对拉螺栓验算
N=Rmax=14.901kN≤17.8kN
满足要求
5.1.51600×800mm柱支撑设计及计算
1、1600×600mm、1600×650mm、1600×700mm、1600×800mm、均按1600×800mm柱支撑设计施工。
2、计算参数
基本参数
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土柱边长L(mm)
1600
混凝土柱边宽B(mm)
800
混凝土柱计算高度H(mm)
4000
柱长边次梁根数m
5
柱短边次梁根数n
4
最低处柱箍距底部距离a(mm)
300
柱箍间距b(mm)
450
柱箍合并根数
2
柱长边对拉螺栓根数X
2
柱短边对拉螺栓根数Y
2
混凝土浇筑方式
溜槽、串筒或导管
混凝土初凝时间t0(h)
4
混凝土浇筑速度V(m/h)
2
混凝土塌落度影响修正系数
1.15
外加剂影响修正系数
1.2
结构表面要求
表面外露
材料参数
柱箍类型
圆钢管
柱箍规格
48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(克隆、樟木平行方向)
对拉螺栓规格
M14
3、简图
(图1)模板设计平面图
(图2)模板设计立面图
4、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5=0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2
F2=γcH=24×4000/1000=96kN/m2
标准值G4k=min[F1,F2]=41.218kN/m2
承载能力极限状态设计值
根据墙厚的大小确定组合类型:
由于柱长边大于300mm,则:
S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2
正常使用极限状态设计值Sk=G4k=41.218kN/m2
5、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
其中的h为面板厚度。
(图3)承载能力极限状态受力简图
(1)强度验算
q=bS=1×51.844=51.844kN/m
(图4)面板弯矩图(kN·m)
Mmax=1.037kN·m
σ=Mmax/W=1.037×106/37500=27.65N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
(2)挠度验算
(图5)正常使用极限状态受力简图
qk=bSk=1×41.218=41.218kN/m
(图6)面板变形图(mm)
νmax=0.136mm≤[ν]=450/400=1.125mm
满足要求
6、小梁验算
柱箍的道数:
e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8
次梁上部悬挑长度
a1=H-a-eb=4000-300-8×450=100mm
根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况,计算简图如下:
(图7)承载能力极限状态受力简图
次梁上作用线荷载q=Max(L/m,B/n)S=320/1000×51.844=16.59kN/m
qk=Max(L/m,B/n)Sk=320/1000×41.218=13.19kN/m
(1)强度验算
(图8)次梁弯矩图
Mmax=0.747kN·m
σ=Mmax/W=0.747×106/(83.333×1000)=8.959N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
(图9)次梁剪力图
Vmax=5.04kN
τ=VmaxS0/(Ib)=5.04×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.512N/mm2≤[fv]=2N/mm2
满足要求
(3)挠度验算
(图10)正常使用极限状态受力简图
(图11)次梁变形图
ν=0.669mm≤[ν]=450/400=1.125mm
满足要求
(4)支座反力计算
Rmax=10.017kN
Rmaxk=7.964kN
7、柱箍验算
取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1600+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=632mm为计算跨度。
荷载主要有次梁传递至柱箍,简化为每跨作用两个集中力。
(图12)承载能力极限状态受力简图
(1)强度验算
(图13)弯矩图(kN·m)
Mmax=1.082kN·m
σ=Mmax/W=1.082×106/(8.986×1000)=120.411N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
(图14)剪力图(kN·m)
Vmax=12.657kN
τ=VmaxS0/(Ib)=12.657×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=29.755N/mm2≤[fv]=125N/mm2
满足要求
(3)挠度验算
(图15)正常使用极限状态受力简图
(图16)变形图
ν=0.021mm≤[ν]=632/400=1.58mm
满足要求
(3)支座反力计算
Rmax=17.665kN
7、对拉螺栓验算
N=Rmax=17.665kN≤17.8kN
满足要求
5.2混凝土框架梁
5.2.1框架梁截面尺寸
主梁750×300mm、900×300mm、1200×400mm、1300×300mm、1670×1050mm、1670×1335mm、1670×1895mm、1670×2070mm、4000×600mm;
5.2.2模板支撑方案
模板均采用18mm厚九夹板,背楞采用50mm×100mm木方,背楞设置的间距不超过300mm,夹固系统采用钢管对拉螺杆体系,用φ48mm×3.5mm钢管作竖向搁栅,每两根一组并在一起,采用一根φ12mm对拉螺杆从中间穿过拉紧,对拉螺杆H向间距为450mm,在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)为600mm。
支撑排架采用φ48mm×3.5mm钢管搭设的满堂脚手架。
钢筋混凝土梁的跨度L≥4m时,模板应起拱L/500,悬臂构件端部应起拱L/250。
悬臂构件的模板支撑,必须在悬臂构件混凝土达到设计强度后,方可拆除。
主梁(包括悬臂梁)应考虑施工荷载下的支撑措施。
5.2.31300×400mm梁侧模支撑设计及计算
1、750×300mm、900×300mm、1200×400mm、1300×300mm均按1300×400mm梁支撑设计施工。
2、计算参数
基本参数
混凝土梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁计算跨度楼板厚度h(mm)
120
梁计算跨度L(m)
8
混凝土梁截面高度H(mm)
1300
混凝土梁截面宽度B(mm)
400
次梁布置方向
次梁竖向
次梁布置根数n
/
次梁悬挑长度b1(mm)
150
对拉螺栓道数
3
对拉螺栓横向间距(mm)
150
主梁间距b(mm)
/
主梁悬挑长度b2(mm)
150
混凝土初凝时间t0(h)
4
混凝土浇筑速度V(m/h)
1
混凝土塌落度影响修正系数
1.15
外加剂影响修正系数
1.2
混凝土浇筑方式
溜槽、串筒或导管
结构表面要求
表面外露
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×80
面板类型
覆面木胶合板
面
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