电子厂房模板施工方案.docx
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电子厂房模板施工方案.docx
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电子厂房模板施工方案
电子厂房模板施工方案
1.编制说明
本方案依据创维西部产业园电子厂房工程施工图并结合柱下独立基础等造型的要求进行编制。
1.1.材料要求:
柱下独立基础模板为15㎜厚九夹板散拼而成,采用43*85木枋,间距1000mm固定,周边用木方斜撑加固。
框架柱采用15㎜厚九夹板,采用43*85木枋、Ф48钢管、穿Φ14对拉螺杆加固。
梁侧模和底模采用15mm厚九夹板和50*100木枋散拼而成;板模由15mm厚九夹板和50*100木枋配制而成。
进场的木枋要经检验合格,木枋要用平刨机刨平,并保证木枋的横截面高度误差控制在2mm内。
进场的模板也要经检验,确保平整光滑、无孔洞。
2.模板支设
2.1.地下条基、挡墙模板施工:
挡墙施工顺序:
放线(边线、控制线)→墙筋绑扎→立外侧模板→穿高强对拉螺栓(止水片由螺纹丝牙代替)→立内侧模板→加背枋、上钢管横楞临时固定→调校→加固→验收挡墙对拉螺杆从双排钢管间穿过,间距不超过600×600mm,螺杆采用φ14螺杆(一次性),如挡墙模板支设图所示:
挡墙模板的加固由钢管架设水平撑或斜撑与满堂架相连,斜撑为上、中、下三道,水平密度一般不超过2000㎜。
模板内对撑设计为保证构件截面尺寸准确性,模板支设时中部必须加混凝土对撑。
2.2框架柱模施工
柱模采用15厚九夹板、43*85松木方支设,采用Φ48钢管与对拉螺杆加固,设置密度400mm,按如柱支摸示意图所示:
所有柱模上中下采用十字扣件与满堂脚手架双面连接牢固。
保证其垂直度和整体稳定性。
特别是下部第一道柱抱箍必须与扫地杆连接牢固。
矩形框架柱模均为定型模板,由塔吊吊装就位。
模板抱箍采用Φ48钢管,设置密度400,截面超过500的框架柱中间加设一道对拉杆,抱箍由Ф14对拉螺杆进行紧固。
异形柱内设砼对撑。
3、模板内对撑设计
为保证构件截面尺寸准确性,模板支设时中部必须加混凝土对撑。
宽度小于300的墙体中部设砼对撑,砼对撑截面45×45,长度误差控制在±2mm内。
挡墙厚度为300的墙体设钢筋对撑。
钢对撑加工方式:
Ф16钢筋。
钢筋对撑设置密度一般为每平米截面模板面上一个。
3.1梁板模板
一般框架梁、板支模顺序:
满堂架搭设→铺梁底→绑梁筋→立侧模→铺平台板→加固。
架子搭设:
一般先按楼地面上预先放出的梁边线顺梁方向搭设梁架,梁架起好后在板中间位置补充立杆和水平纵横杆。
一般框架梁支撑系统立杆间距1.0m×1.0m;一般板底立杆间距1.2m×1.2m;水平杆步距一般不超过1.5m,在梁底立杆上均加设一个抗滑扣件。
支模架搭好后,根据每楼层给定的高程控制点进行梁底、板底找水平,并搭设找平杆,梁板模板如一般框架梁板支模大样图及斜屋面模板支设图所示:
楼层框架梁截面较大,最大截面为300*750。
楼层板立杆间距为1000×1000,水平杆步距1700。
梁底立杆纵向间距700,横向间距1000。
满堂脚手架设置方式如下图示。
梁采用深梁加固方式,在上层梁的外立杆采用九夹板垫块直接将立杆立于下层板上,板的立杆在此范围内调整为900间距。
下层立杆间距为1000,梁水平杆间距为1000。
并且此处的立杆全部采用双十字扣件加固。
中间在加一道立杆支撑。
并且所有框架梁、十字交叉梁、主梁等中间水平杆或水平杆立杆间距大于1200的必须在中间加支撑立杆,用双扣件加固牢靠。
并且按规范设置竖向剪刀撑。
3.2支撑系统验算
4.模板及支撑系统的施工荷载计算
摘要:
本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象,在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下,对施工荷载进行了计算,并应用了统计学原理,获得不同截面梁、板的施工荷载值,不仅减化了计算工作量,并能方便查找应用。
关键词:
模板 钢管 支撑 混凝土 施工荷载 分项系数 侧压力 荷载组合
4.1.施工荷载计算的计算依据
施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2012的规定。
本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统;采用泵送、预拌商品混凝土,机械振捣的施工工艺,并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-2002,附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。
4.2.模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数:
模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定,新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定,钢筋自重标准值可根据设计图纸确定,也可以按下表采用:
钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表
材料名称
单位
标准值
分项系数
设计值
备注
平板的模板
KM/m2
0.3
1.2
0.36
包括小楞
梁的模板
KN/m2
0.5
1.2
0.6
展开面积
普通混凝土
KN/m3
24
1.2
28.8
楼板的钢筋
KN
1.1
1.2
1.32
每立方米混凝土的含量
梁的钢筋
KN
1.5
1.2
1.8
模板及支架
KN/m2
0.75
1.2
0.9
层高≤4m
4.3.施工人员及设备荷载的取值标准:
施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象,对照下表选取,对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载,应根据实际情况计算,并在大型设备的布置点,采取有针对性的加固措施。
施工活荷载标准值和设计值统计表
序号
计算构件名称
荷载类型
单位
标准值
分项系数
设计值
备注
1
模板及直接支撑模板的小楞
均布荷载
KN/m2
2.5
1.4
3.5
比较两者,取较大弯矩值
2
集中荷载
KN
2.5
1.4
3.5
3
支撑小楞构件
均布荷载
KN/m2
1.5
1.4
2.1
指大横杆
4
支架立杆
均布荷载
KN/m2
1.0
1.4
1.4
及支承构件
5
水平模板
振捣荷载
KN/m2
2.0
1.4
2.8
浇筑混凝土
6
垂直模板
振捣荷载
KN/m2
4.0
1.4
5.6
振捣侧压力
7
柱、墙支架
水平荷载
KN/m2
2.0
1.4
2.8
泵送混凝土
4.4.混凝土楼板的施工荷载计算:
现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重,以及施工活荷载组成,针对验算的具体对象,采用相应的荷载组合方式,现以100mm厚的混凝土楼面板举例,进行施工荷载组合设计值的计算,依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值,以便查表应用。
120mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计
材料名称
计算式
恒载标准值
分项系数
恒载设计值
备注
楼板的钢筋混凝土
0.1×(24+1.1)
3.01KN/m2
1.2
3.61KN/m2
120mm楼板
平板的模板及小楞
0.3
0.3KN/m2
1.2
0.36KN/m2
木模板
楼板的模板及支架
0.75
0.75KN/m2
1.2
0.90KN/m2
层高不大于4m
楼板施工活荷载的计算与统计
序号
验算对象
人员及设备
分项系数
活荷载设计值
备 注
1
模板及
小楞
2.5KN/m2
1.4
取集中荷载
3.5KN
验算平模板和小楞时,以集中
荷载进行组合,其弯矩最不利。
2
2.5KN
1.4
3
大横杆
1.5KN/m2
1.4
2.1KN/m2
指直接支承小楞的结构构件
4
立杆
1.0KN/m2
1.4
1.4KN/m2
支架立柱和其它支承结构构件
120mm楼板的施工荷载组合计算与统计
验算对象
恒荷载设计值
活荷载设计值
荷载组合设计值
备注
平模板
3.61KN/m2
集中荷载3.5KN
3.61KN/m2+3.5KN
均布加集中荷载
小楞
3.61+0.36KN/m2
集中荷载3.5KN
3.97KN/m2+3.5KN
均布加集中荷载
大横杆
3.61+0.36KN/m2
2.1KN/m2
6.07KN/m2
均布荷载
立杆
3.61+0.90KN/m2
1.4KN/m2
5.01KN/m2
均布荷载
不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表
验算
对象
楼板不同厚度(mm)时的施工荷载组合设计值KN/m2
100
120
140
150
160
180
200
220
240
250
260
280
300
模板
3.01
3.61
4.22
4.52
4.82
5.42
6.02
6.63
7.23
7.53
7.83
8.43
9.04
在上述均布荷载的基础上与集中荷载组合3.5KN
小楞
3.37
3.97
4.58
4.88
5.18
5.78
6.38
6.99
7.59
7.89
8.19
8.79
9.40
在上述均布荷载的基础上与集中荷载组合3.5KN
大横杆
5.47
6.07
6.68
6.98
7.28
7.88
8.48
9.09
9.69
9.99
10.29
10.89
11.50
立杆
5.31
5.91
6.52
6.82
7.12
7.72
8.32
8.93
9.53
9.83
10.13
10.73
11.34
4.5.混凝土梁的施工荷载计算:
现浇混凝土梁的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重,以及振捣混凝土时产生的施工活荷载组成,通过荷载组合,作为梁底板木模板及支架的验算依据,现以300mm×700mm的混凝土梁举例,进行施工荷载组合设计值的计算,依此类推得到不同截面的混凝土梁施工荷载的组合设计值,以便查表应用。
300×700mm混凝土梁沿长方向施工荷载的计算和组合
材料名称
计算式
荷载标准值
分项系数
荷载设计值
备注
钢筋混凝土梁
0.3×0.7×(24+1.5)
5.36KN/m
1.2
6.43KN/m
梁自重
梁的底、侧模板
0.5×(0.3+0.7×2)
0.85KN/m
1.2
1.02KN/m
展开面积
混凝土振捣荷载
2×0.3
.0.60KN/m
1.4
0.84KN/m
活荷载
荷载组合值
6.81KN/m
8.29KN/m
线荷载
不同载面梁的施工荷载的组合统计表
梁载面尺寸(m)
恒荷载(KN/m)
活荷载(KN/m)
荷载组合
设计值(KN/m)
备注
梁宽
梁高
标准值
设计值
标准值
设计值
0.3
0.7
6.21
7.45
0.6
0.84
8.29
0.3
0.9
7.94
9.52
0.6
0.84
10.36
0.35
0.9
9.11
10.93
0.7
0.98
11.91
0.35
1.0
10.1
12.12
0.7
0.98
13.0
0.4
1.0
11.4
13.68
0.8
1.12
14.8
0.4
1.2
13.64
16.37
0.8
1.12
17.49
0.5
1.2
16.75
20.1
1
1.4
21.5
0.5
1.5
20.875
25.05
1
1.4
26.45
0.6
1.5
24.75
29.7
1.2
1.68
31.38
0.6
1.8
29.64
35.568
1.2
1.68
37.248
0.7
1.8
34.28
41.14
1.4
1.96
43.1
0.7
2
38.05
45.66
1.4
1.96
47.62
0.8
1.8
38.92
46.70
1.6
2.24
48.94
0.8
2
43.2
51.84
1.6
2.24
54.08
4.6.模板侧压力的计算
6.1新浇混凝土对模板侧压力标准值:
依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92,附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值规定,按照新浇混凝土对模板侧压力的两个计算公式进行复核,并取二式中的较小值。
F=0.22γCtOβ1β2
F=γCH
针对推广应用了预拌混凝土,施工现场普遍采用泵送和机械振捣施工工艺的特点,公式中一些原来不确定的参数逐步可以在混凝土配合比设计时预先得到界定。
式中:
F-新浇混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2);
γC-混凝土的重力密度,对于普通混凝土可取24KN/m3;
tO-新浇混凝土的初凝时间(h),商品混凝土厂在做配合试验时,一般都能应施工 现场的工艺要求,基本上先设定初凝时间为8~10小时,经过运输到达施工现场后,加之受环境因素的影响,浇筑前所剩余的初凝时间也只有5~8小时,验算时可偏于安全地取tO=8h;
V-混凝土的浇筑速度(m/h),主要与构件的复杂程度、施工现场的机械设备条件有关,一般在1~5m/h之间;
β1-外加剂影响修正系数,预拌、泵送混凝土的工艺条件决定了,在混凝土配合比中,必须掺具有缓凝作用的高效减水剂,取1.2;
β2-混凝土坍落度影响修正系数,预抖、泵送混凝土的工艺要求,坍落度一般为100~150mm,取1.15;
H-混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度(m)。
代入求得的可变参数,得到如下两个与浇筑速度和浇筑高度有关的简化计算公式,并可计算出在不同浇筑速度和浇筑高度条件下的模板面侧压力:
F=0.22γCtOβ1β2
=0.22×24×8×1.2×1.15×
=58.29×
F=γCH=24H
6.2模板侧压力的荷载效应组合:
按照原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-2002的规定:
对梁、拱、边长≤300mm的柱、厚≤100mm的墙,参与侧模板侧压力的荷载组合项为:
振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成;对大体积混凝土、边长>300mm的柱、厚>100mm的墙,参与侧模板侧压力的荷载组合项为:
倾倒混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成;验算模板刚度时只取新浇混凝土对模板的侧压力。
按照现行国家行业标准《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003、J270-2003的规定:
参与大模板侧压力的荷载组合项为:
倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成。
笔者认为:
在采用预拌、泵送混凝土,机械振捣施工工艺时,在泵送混凝土的出料口,一边倾倒、一边振的混凝土是常见的,也是不可避免的施工过程。
因此模板侧压力的荷载组合项由:
倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力三项组成,方比较切合实际。
按照施工现场实际的混凝土的浇筑速度计算公式,F=58.29×
可得下表:
新浇混凝土对模板面的侧压力(KN/m2)
实际浇筑速度V(m/h)
1
2
3
4
5
6
7
侧压力标准值(KN/m2)
58.29
82.43
100.96
116.58
130.34
142.78
154.22
荷载分项系数
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
振捣荷载(KN/m2)
4
4
4
4
4
4
4
倾倒荷载(KN/m2)
4
4
4
4
4
4
4
活荷载分项系数
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
侧压力设计值(KN/m2)
81.15
110.12
132.35
151.10
167.61
182.54
196.26
按照侧压力计算位置至新浇混凝土顶面实际浇筑高度的计算公式,F=24H可得下表:
新浇混凝土对模板面的侧压力(KN/m2)
顶面的实际高度H(m)
1
2
3
4
5
6
7
侧压力标准值(KN/m2)
24
48
72
96
120
142
168
荷载分项系数
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
1.2
振捣荷载(KN/m2)
4
4
4
4
4
4
4
倾倒荷载(KN/m2)
4
4
4
4
4
4
4
荷载分项系数
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
侧压力设计值(KN/m2)
40
68.8
97.6
126.4
155.2
181.6
212.8
根据上述两个表格,就可绘出混凝土的浇筑速度或浇筑高度,与侧压力设计值的关系曲线,通过对图表的分析,不难看出当混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度不大于6m时,可直接查高度计算公式,反之当高度大6m时应用速度公式,这样可以大大地减化计算过程。
台板支撑验算:
NGK1=1×1×0.12×24=2.88kN
NGK2==1×1×0.12=0.12kN
NQK1==2.5kN/㎡
NQK2==2.0kN/㎡
荷载组合N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4(NQK1+NQK2)=9.6kN
扣件抗滑:
由于搭设采用双扣件,N/2=5.4kN<[f]=8kN
立杆稳定:
λ=l/I=1600/15.8=101.2查表ψ=0.58
N/ψA=10.818×103/0.58×489=45<[f]=205N/mm2
水平杆强度、刚度:
б=ql2/10w=9.6×1×106/10×5.08×105=189N/mm2<[f]=215N/mm2
Wmax=ql4/150EI=9.6×1×1012/150×2.06×105×12.19×104
=2.55mm<[W]=3mm
则平台板支撑系统满足要求。
梁底支撑验算:
NGK1=0.35×0.6×1×24=5.04kN
NGK2==0.35×0.6=0.21kN
NQK1==2.5kN/㎡
NQK2==2.0kN/㎡
荷载组合N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4(NQK1+NQK2)=12.6kN
扣件抗滑:
按三杆均布受载,每杆双扣件,则N/6=4.209kN<[f]=8kN
立杆稳定性:
暂按立杆轴心受压,且全部荷载由每跨中间立杆承受考虑。
λ=l/I=1600/15.8=101.2查表ψ=0.58
N/ψA=12.6×103/0.58×489=44.43<[f]=205N/mm2
中间单杆受压即能满足要求,不必进行横杆抗弯验算,梁底支撑系统满足使用要求。
楼梯间采用二次支模法施工,待梯间剪力墙砼浇筑完成后,再支梯步模板,梯步砼与楼层砼同时浇筑。
楼梯梁板模板采用50*100木枋和15厚九夹板配制,梯步侧板及梯步板采用30厚松木枋加工成定型整板,梯步板的加固设在梯步两侧,利用松枋自身刚度,梯步板中间不设加固牵杠,便于砼收平。
3.3特殊部位模板支设
梁吊模支设:
对于错层或反梁处均需支吊模,吊模待梁钢筋扎好后支设。
支设时先按楼板厚度设置砼支礅,然后设梁内撑,最后立模板用对拉杆紧固(如下图)。
板吊模支设:
一般阳台、厨房地面比相邻板面底5cm,为保证楼面砼成型质量,该部位模板支设待板筋绑扎完成后实施。
先放砼支礅,然后放模板,模板的加固采取在底板模上设钉用铅丝拉紧的方式(如上图)。
边柱模板的支设:
为保证外边墙、柱砼水平施工缝处接头平滑,施工时采取模板下口加设紧固螺栓的方式。
在首层梁板砼浇筑时,在墙柱外模板上口埋设Φ14紧固螺栓,紧固螺栓埋设标高必须严格控制(螺杆上口即为楼面顶标高),紧固螺栓端部带丁钩,丁钩锚入砼中,对于局部锚固强度不够时可采取与主筋点焊的方式进行加固。
上一层墙柱模板支设时,模板下口直接落在紧固螺栓上。
垫方加固时,模板下口加设一道100高对接模板,防止施工缝处砼漏浆,外墙模板必须用紧固螺栓锁紧。
为保证外墙顺直度,转角模板外表面必须设置
与外墙控制线一致的控制线,模板检测时必须保证两道外控线双线合一。
4.7、模板拆除
竖向结构模板拆除条件:
混凝土终凝,混凝土强度大于1.2MPa时才能拆除。
4.1梁板模板拆除条件:
现浇结构砼强度必须满足GB50204-2002所述要求后才能拆模。
由于现浇结构梁板一般拆模较早,梁板砼必须留设同条件养护试块。
砼试块强度报告表明符合拆模条件,由作业班组提出拆模申请、项目施工员签署拆模许可证后才能进行模板拆除。
后浇带梁板模板待后浇砼施工完成,砼强度满足规范要求后才能拆除。
模板拆除顺序:
解除支撑→松开紧固螺丝→撬棍松动模板→塔吊或人工吊开模板→清理
混凝土结构施工验收规范规定:
≤2m跨的板拆模时砼强度必须达到标准强度的50%以上,2~8m跨的板需达到75%以上。
为了提前拆模达到增加模板周转次数的目的,则必须从两方面着手:
一方面必须提高砼的早期强度;另一方面设置早拆支撑系统以满足梁板模板拆模的跨度要求。
4.2为了提高砼的早期强度,施工时可采用砼中掺加外加剂及使用早强水泥的方式(详砼结构施工中叙述)。
4.3早拆支撑系统
由于车库建筑占地面积大,建筑层数仅为一层,为减少模板使用量,车库采取分段流水施工,支撑系统使用早拆体系。
框架梁最大跨度为8400,其具体施工按基础施工方案组织进行。
表4.3.1底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型
构件跨度(M)
达到设计的混凝土立方体抗压强度(%)
板
≤2
≥50
>2, ≤8
≥75
>8
≥100
梁
≤8
≥75
>8
≥100
悬擘构件
__
≥100
4.8模板支设的注意事项
a:
竖向结构模板施工前必须用水泥砂浆找平模板承垫底部,以保证模板安装位置正确,防止模板底部漏浆。
b:
墙模板支设时,为使两侧对拉螺栓的穿孔位置对齐,以便于对拉螺栓安装,大模板必须编号按配模图进行吊装。
模板对拉螺栓的间距不宜超过800mm。
c:
为保证墙厚度正确,墙体对撑加工精度必须满足本方案的要求规定。
d:
按施工规范要求超过4m跨梁中部起拱1~3%0。
e:
木模板配制时,木工工长必须编出主要部位配模图(梁柱接头、异形柱模板拼装),并重点检查模板的加工质量(截面尺寸、锯口的平直度),所有木枋、模板对缝处均需过刨,拼缝处用泡沫双面胶粘贴。
f:
模板拆除不得重力下坠,尽量让其轻轻下落;拆除的模板及时进行清理,堆放整齐;局部破损严重的模板及时更换。
4.9质量要求
模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固,其允许偏差应符合表5.1.1的规定
5.1检查数量:
在同一检验批内,对于梁应抽查构件数量的10%,且不少于3件;对于板应按有代表性自然间抽查10%,且不少于3间;对于大空间结,板可按纵横轴线划分检查面,抽查10%,且均不少于3面。
检查方法:
钢尺检查。
表5.1.1预埋件和预留孔洞允许偏差
项目
允许偏差(mm)
国标、行标
企标
预留纲板中心线位置
3
2
预埋管、预留孔中心线位置
3
2
插筋
中心线位置
5
5
外露长度
十10,0
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