转换层专项施工方案.docx
- 文档编号:6140929
- 上传时间:2023-01-04
- 格式:DOCX
- 页数:31
- 大小:98.31KB
转换层专项施工方案.docx
《转换层专项施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《转换层专项施工方案.docx(31页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
转换层专项施工方案
安顺市西秀区翠麓凤凰山项目
转换层施工方案
编制人:
审核人:
审批人:
编制单位:
泸州市第七建筑工程公司
编制时间:
2016年1月
1、编制依据―――――――――――――――――――――――――――――2
2、编制说明―――――――――――――――――――――――――――――2
3、转换梁结构概况――――――――――――――――――――――――――3
4、施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算――――――22
5、施工部署―――――――――――――――――――――――――――――22
6.施工准备―――――――――――――――――――――――――――――23
7.主要施工方法―――――――――――――――――――――――――――24
8.质量保证措施―――――――――――――――――――――――――――45
9.保证安全的技术措施――――――――――――――――――――――――48
转换层施工方案
1、编制依据
1.1施工组织设计依据。
1.2安顺市西秀区翠麓凤凰山项目转换层结构施工图及设计总说明。
1.3国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规。
1.4国家强制性标准、施工验收规范、规程。
1.5工艺标准及操作规程。
1.6ISO9002国际质量认证标准。
1.7本公司一体化质量管理手册。
1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001(2002年版)。
1.9建筑施工模板安装安全技术规范JGJ162-2008
1.10钢筋工程、砼工程规范
1.9《建筑施工手册》(第四版)。
2、编制说明
2.1.转换层施工的重点
1、由于本转换层主梁的断面较大,跨度大,施工荷载大,这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求,使之成为转换层施工的重点之一。
2、由于本工程转换层面积大,砼浇筑量较大。
按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑,为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性,确定好砼的浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。
2.2.施工难点
由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大,给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。
另外,由于梁柱节点处柱内梁筋太多,给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑以及梁交叉处筋布置都增加很大的难度。
2.3.为了保证转换层施工中各工序的施工质量,以及整个转换层设计和施工验收规范要求,针对上述转换层施工的重点和难点,特编制本转换层施工方案,用以指导转换层施工。
3、转换层梁结构概况
本工程转换层,主梁主要截面尺寸为1000×1800mm、900×1800mm、800×1800mm、700×1500mm、600×1500mm、400×1200mm。
板厚为180mm。
4、施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算
4.1.施工荷载传递方式、传递路线
4.1.1.为了便于对支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算,必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。
4.1.2.转换层梁、板采用螺旋顶托和扣件式整体钢管脚手架作为支撑体系,(采用Φ48×3.5钢管,材料为Q235(3号)钢,扣件为直角扣件、旋转扣件、直接扣件)作为支撑体系,将其上部转换梁、板荷载对应传递到二层结构楼板上,再由二层将上部、荷载传递到一层结构楼板上。
4.2.模板、支撑系统的布置与验算
4.2.1.模板及支撑系统布置
4.2.1.1.模板系统
1、梁底模板采用木模板体系,梁底板采用18mm厚九夹板,板肋采用50×100木枋,间距100mm。
2、梁侧模板采用木模板体系,模板采用18mm厚九夹板,侧模板肋采用50×100木枋,间距250mm。
3、转换层楼板板底模采用木模板体系,梁底板采用18mm九夹板,板肋采用50×100mm木枋,间距为400mm。
4.2.1.2.支撑体系布置
支撑架搭设方法:
梁高H=1200~1600mm时,支撑立杆间距按沿梁长1000mm进行搭设,沿梁宽方向均按梁宽加300mm进行搭设。
大、小横杆步距为1800。
H=600~1200mm,支撑立杆间距按沿梁长1200mm进行搭设,沿梁宽方向均按梁宽加500mm进行搭设(小横杆采用2根φ48×3.5钢管),大、小横杆步距为1800。
(个别截面可根据实际情况进行调整)。
梁底模<400×1000mm均采用2排立杆搭设,≥400×1000mm均采用3排立杆搭设,中间立杆均采用螺旋顶托,梁侧模钢管搭设间距同剪力墙,竖向钢管间距同小横杆间距,梁高大于1.0m设斜向支撑,间距为两倍小横杆间距,斜向支撑另一端应设置在有效传力部位。
现浇板支撑架立杆按1000×1000mm进行搭设,横杆步距为1800mm。
本转换层层高为3.40m,接近高支撑架的要求,本支撑体系均按照高支撑架的搭设要求进行设计。
增设一道水平加强层,设于支撑系统中部,呈45º水平交叉搭设至边缘处尽量靠近竖向构件,详下图:
剪刀撑设置:
在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度4m~6m。
支撑架中间每隔四排支架立杆应设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度4m~6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。
剪刀撑的底端应与地面顶级,夹角45°~60°。
材料的选择及要求:
钢管:
(1)新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告;钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并做防锈处理;
(2)旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001规范要求进行检查,不符合要求的坚决不用。
扣件:
(1)新扣件应有产品合格证、检测单位的试验报告和产品质量合格证;
(2)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂纹、变形的坚决不使用,出现滑丝的螺栓必须更换;(3)新旧扣件均应进行防锈处理。
4.2.2.模板、支撑系统的验算
根据设计转换层梁结构显示最大为1000×1800mm,为了满足支撑系统的安全性和稳定性,同时也本着经济、适用的原则将1000×1800mm、800×1800mm梁作为验算对象。
4.2.2.1.施工荷载的计算
4.2.2.1.1.模板及支架自重标准值为:
木模板0.75kN/m2、钢模板1.1kN/m2;
4.2.2.1.2.砼自重标准值为24.0kN/m3;
4.2.2.1.3.钢筋自重标准值(按每m3砼含量计算):
梁、柱为1.5kN/m3,板为1.1kN/m3;
4.2.2.1.4.振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0kN/m2;
4.2.2.1.5.倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0kN/m2;
4.2.2.1.6.钢管采用φ48×3.5,其截面特性:
A=489mm2,Ⅰ=12.19cm4,截面模量W=5.08cm3,回转半径i=1.58cm.弹性模量E=2.06×105
/mm
4.2.2.1.7.施工人员及设备荷载:
2.5kN
先选取1000×1800mm作为验算对象。
立杆的间距为400×400mm
4.2.3.荷载组合计算:
4.2.3.1.模板及支架自重标准值:
(2.0+2×1.28)×0.3×0.75=1.03kN
4.2.3.2.新浇砼自重标准值:
〔2.0×0.12×0.3+0.6×1.28×0.3〕×24=7.25kN
4.2.3.3.钢筋自重标准值:
1.1×2.0×0.12×0.3+0.6×1.28×0.3×1.5=0.43kN
4.2.3.4.振捣荷载标准值:
2.0×0.3×2=1.2kN
4.2.3.5.施工人员及设备荷载:
2.5kN
4.3.扣件抗滑计算
一根立杆所受的荷载为:
因中间立杆所受的荷载占总荷载的1/2,边立杆占1/4。
{(1.7+18.66+1.1)×1.2+(1.8+2.5)×1.4}÷2=15.88kN
15.88÷2=7.94kN
因中间立杆采用螺旋顶托,故不需要计算抗滑。
边上两根采用双扣件抗滑。
4.4.立杆稳定性计算
一根立杆所承受的最大荷载为:
N=7.94kN
N≤fφA(f=205N/mm2)
Lo=h+2a=1200+2×300=1800mm
λ=lo/i=1800/15.8=114查表得:
ψ=0.489
N/ψA=7.94×103/0.489×489=33.20N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
4.5.梁模计算
荷载计算
4.5.1.模板及支架自重标准值:
(0.6+1.28×2)×0.3×0.75=0.711kN
4.5.1.1.新浇砼自重标准值:
0.6×1.4×0.3×24=6.048kN
4.5.1.2.钢筋自重标准值:
0.6×1.4×0.3×1.5=0.378kN
4.5.1.3.振捣荷载标准值:
0.6×0.3×2=0.36kN
4.5.1.4.施工人员及设备荷载:
2.5kN
4.5.2.梁底模木枋楞的计算:
梁底模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×100木枋@100制成。
其中梁底模木方肋的根数为5根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=250×1002/6=4.17×105mm3
I=bh3/12=250×1003/12=2.08×107mm4
q1=[(1.33+16.52+1.03)×1.2+(0.81+2.5)×1.4]÷0.45=60.64kN/m
q2=(1.33+16.52+1.03)×1.2÷0.45=50.35kN/m受力简图如下:
M=0.125q1l2=0.125×60.64×0.452=1.53kN·m
σ=M/W=1.53×106/4.17×105=3.42N/mm2<f=11N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.521
ω=Kwq2l4/100EI=0.521×50.35×4504/100×9000×2.08×107=0.057mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.3.小横杆计算
小横杆采用1根φ48×3.5钢管,间距为450。
4.5.3.1、内力计算:
梁荷载传给小楞简图如下
小横杆受力可以简化为三跨连续梁均部荷载:
q1=[(1.33+16.52+1.03)×1.2+(0.81+2.5)×1.4]÷0.9
=30.32kN/m
q2=(1.33+16.52+1.03)×1.2÷0.9=25.17kN/m
M=0.1q1l2=0.1×30.32×0.42=0.485kN/m
σ=M/W=0.485×106/5.08×103=133.14N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kmq2l4/100EIKm查表得0.521
ω=Kmq2l4/100EI=0.677×25.17×4004/100×2.06×105×12.19×104=0.173mm<【ω】=600/250=2.4mm
4.5.3.2.累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.057+0.173=0.23mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.5.4.梁侧模计算:
梁侧模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×100木方@250制成,侧模立挡间距为450mm。
其中梁侧模木方肋的根数为5根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=250×1002/6=4.17×105mm3
I=bh3/12=250×1003/12=2.08×107mm4
参照各种荷载取值规定,梁侧模承受荷载有:
F=0.22Vctoβ1β2V1/2F=VcH取二式中的较小值
Vc—砼的重力密度(KN/㎡)
to—新浇砼的初凝时间(h)
T—砼的温度(oC)
V—砼的浇灌速度(m/h)
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m)
β1—外加剂影响修正系数
β2—砼坍落度影响修正系数
F=0.22Vctoβ1β2V1/2=0.22×24×【200÷(25+15)】×1.2×1.15×1.51/2=44.62KN/㎡
F=VcH=24×1.7=40.8KN/㎡
倾倒砼时产生的水平荷载标准值:
4KN/㎡
q1=40.8×1.2+4×1.4=54.56kN/㎡
q2=40.8×1.2=48.96kN/㎡
4.5.4.1沿梁长度方向梁侧木楞计算:
跨度为450mm
强度验算:
(按三跨连续梁计算)
M=0.1q1l2=0.1×54.56×0.452=1.1kN/m
σ=M/W=1.1×106/4.17×105=2.64N/mm2<f=11N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.677
ω=Kwq2l4/100EI=0.677×48.96×4504/100×9000×2.08×107=0.073mm<【ω】=450/250=1.8mm
满足要求。
4.5.4.2梁侧模立挡的计算侧模立挡采用2根φ48×3.5钢管,间距为450mm。
q1=(40.8×1.2+4×1.4)×0.45=24.55kN/m2
q2=(40.8×1.2)×0.45=22.03kN/m2
M=0.1q1l2=0.1×24.55×0.452=0.5N/m
σ=M/W=0.5×106/2×5.08×103=49.21N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.677
ω=Kwq2l4/100EI=0.677×22.03×4504/100×2×2.06×105×12.19×104=0.12mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.5.4.3累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.073+0.12=0.193mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.5.5.对拉丝杆的验算:
对拉丝杆采用M16,间距450×600mm,对拉杆所受的拉力为:
N=54.56×0.45×0.6=14.73kN<【N】=24.5Kn,满足要求。
4.6.选取800×1800mm梁为验算对象。
立杆间距为500×350mm
4.6.1.荷载组合计算:
4.6.1.1.模板及支架自重标准值:
(1.5+2×1.42)×0.45×0.75=1.46kN
4.6.1.2.新浇砼自重标准值:
〔1.5×0.18×0.45+0.4×1.42×0.45〕×24=9.05kN
4.6.1.3.钢筋自重标准值:
1.1×1.5×0.18×0.45+0.4×1.42×0.45×1.5=0.52kN
4.6.1.4.振捣荷载标准值:
1.5×0.45×2=1.35kN
4.6.1.5.施工人员及设备荷载:
2.5kN
4.7.扣件抗滑计算
一根立杆所受的荷载为:
一根立杆所受的荷载为:
因中间立杆所受的荷载占总荷载的1/2,边立杆占1/4。
{(1.46+9.05+0.52)×1.2+(1.35+2.5)×1.4}÷2=9.3kN
因中间立杆采用螺旋顶托,故不需要计算抗滑。
边上两根采用双扣件抗滑。
4.8.立杆稳定性计算
一根立杆所承受的最大荷载为:
N=9.3kN
N≤fφA(f=205N/mm2)
Lo=h+2a=1200+2×300=1800mm
λ=lo/i=1800/15.8=114查表得:
ψ=0.489
N/ψA=9.3×103/0.489×489=38.89N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
4.9.梁模计算
荷载计算
4.9.1.模板及支架自重标准值:
(0.4+1.42×2)×0.45×0.75=1.09kN
4.9.1.1.新浇砼自重标准值:
0.4×1.6×0.45×24=6.912kN
4.9.1.2.钢筋自重标准值:
0.4×1.6×0.45×1.5=0.43kN
4.9.1.3.振捣荷载标准值:
0.4×0.45×2=0.36kN
4.9.1.4.施工人员及设备荷载:
2.5kN
4.9.2.梁底模木枋楞的计算:
梁底模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×100mm木枋@100制成。
其中梁底模木方肋的根数为2根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=100×1002/6=1.66×105mm3
I=bh3/12=100×1003/12=8.3×106mm4
q1=[(1.09+6.912+0.43)×1.2+(0.36+2.5)×1.4]÷0.45
=31.38kN/m
q2=(1.09+6.912+0.43)×1.2÷0.45=22.48kN/m受力简图如下:
M=0.125q1l2=0.125×31.38×0.452=0.79kN/m
σ=M/W=0.79×106/1.66×105=4.75N/mm2<f=11N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.521
ω=Kwq2l4/100EI=0.521×22.48×4504/100×9000×8.3×106=0.064mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.9.3.小横杆计算
小横杆采用1根φ48×3.5钢管,间距为450。
4.9.3.1、内力计算:
梁荷载传给小楞简图如下
小横杆受力可以简化为两跨连续梁均部荷载:
q1=[(1.09+6.912+0.43)×1.2+(0.36+2.5)×1.4]÷0.4
=35.31kN/m
q2=(1.09+6.912+0.43)×1.2÷0.4=25.3kN/m
M=0.125q1l2=0.125×35.31×0.352=0.54kN/m
σ=M/W=0.54×106/5.08×103=106.3N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.521
ω=Kwq2l4/100EI=0.521×25.3×3504/100×2.06×105×12.19×104=0.079mm<【ω】=350/250=1.4mm
4.9.3.2.累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.064+0.079=0.143mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.9.4.梁侧模计算:
梁侧模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×100木方@250制成,侧模立挡间距为450mm。
其中梁侧模木方肋的根数为5根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=250×1002/6=4.17×105mm3
I=bh3/12=250×1003/12=2.08×107mm4
参照各种荷载取值规定,梁侧模承受荷载有:
F=0.22Vctoβ1β2V1/2F=VcH取二式中的较小值
Vc—砼的重力密度(KN/㎡)
to—新浇砼的初凝时间(h)
T—砼的温度(oC)
V—砼的浇灌速度(m/h)
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m)
β1—外加剂影响修正系数
β2—砼坍落度影响修正系数
F=0.22Vctoβ1β2V1/2=0.22×24×【200÷(25+15)】×1.2×1.15×1.51/2=44.62KN/㎡
F=VcH=24×1.6=38.4KN/㎡
倾倒砼时产生的水平荷载标准值:
4KN/㎡
q1=38.4×1.2+4×1.4=51.68kN/㎡
q2=38.4×1.2=46.08kN/㎡
4.9.4.1沿梁长度方向梁侧木楞计算:
跨度为450mm
强度验算:
M=0.1q1l2=0.1×51.68×0.452=1.05kN/m
σ=M/W=1.05×106/4.17×105=2.52N/mm2<f=11N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.677
ω=Kwq2l4/100EI=0.677×46.08×4504/100×9000×2.08×107=0.068mm<【ω】=450/250=1.8mm
满足要求。
4.9.4.2梁侧模立挡的计算
侧模立挡采用2根φ48×3.5钢管,间距为450mm。
q1=(38.4×1.2+4×1.4)×0.45=23.26kN/m2
q2=(40.8×1.2)×0.45=20.74kN/m2
M=0.1q1l2=0.1×23.26×0.452=0.47kN/m
σ=M/W=0.47×106/2×5.08×103=46.25N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.677
ω=Kwq2l4/100EI=0.677×20.74×4504/100×2×2.06×105×12.19×104=0.11mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.9.4.3累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.068+0.11=0.178mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.9.5.对拉丝杆的验算:
对拉丝杆采用M16,间距450×600mm,对拉杆所受的拉力为:
N=51.68×0.45×0.6=13.95kN<【N】=24.5Kn,满足要求。
4.9.6.小横杆计算
小横杆采用1根φ48×3.5钢管,间距为600。
4.9.6.1、内力计算:
梁荷载传给小楞简图如下
小横杆受力可以简化为两跨连续梁均部荷载:
q1=[(1.37+12.10+0.76)×1.2+(0.72+2.5)×1.4]÷0.6
=35.97kN/m
q2=(1.37+12.10+0.76)×1.2÷0.6=28.47kN/m
M=0.125q1l2=0.125×35.97×0.452=0.91kN/m
σ=M/W=0.91×106/5.08×103=179.13N/mm2<f=205N/mm2
满足要求。
挠度计算:
ω=Kwq2l4/100EIKw查表得0.521
ω=Kwq2l4/100EI=0.521×28.47×4504/100×2.06×105×12.19×104=0.24mm<【ω】=450/250=1.8mm
4.9.6.2.累计挠度计算:
小横杆挠度与梁底模木楞挠度之和即为梁的累计挠度,其支为ω累计挠度=ω木枋楞+ω小横杆=0.133+0.24=0.373mm<[ω]=4.0mm,满足要求。
4.9.7.梁侧模计算:
梁侧模采用18mm厚九夹板,肋部采用50×100mm木方@250制成,侧模立挡间距为600mm。
其中梁侧模木方肋的根数为4根,E=9000N/mm2,f=11N/mm2
W=bh2/6=200×1002/6=3.3×105mm3
I=bh3/12=200×1003/12=1.6×107mm4
参照各种荷载取值规定,梁侧模承受荷载有:
F=0.22Vctoβ1β2V1/2F=VcH取二式中的较小值
Vc—砼的重力密度(KN/㎡)
to—新浇砼的初凝时间(h)
T—砼的温度(oC)
V—砼的浇灌速度(m/h)
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m)
β1—外加剂影响修正系数
β2—砼坍落度影响修正系数
F=0.22Vctoβ1β2V1/2=0.22×24×【
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 转换 专项 施工 方案