科技大楼联梁型钢悬挑脚手架施工方案计算书.docx

科技大楼联梁型钢悬挑脚手架施工方案计算书.docx

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科技大楼联梁型钢悬挑脚手架施工方案计算书

科技大楼联梁型钢悬挑脚手架施工方案计算书

品茗软件大厦工程；工程建设地点:

杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：

0m；标准层层高：

0m；总建筑面积：

0平方米；总工期：

0天。

本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处云南昆明市，基本风压0.27kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

13层；

脚手板类别:

冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:

木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。

悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号槽钢槽口水平。

锚固压点螺栓直径（mm）:

12.00；

楼板混凝土标号:

C35；

主梁间距相当于立杆间距的倍数:

2倍；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

3.500；

钢丝绳与墙距离为（m）:

3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物0.8m。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.035kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×1.05/（2+1）=1.05kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.168×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.425kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.361×106,0.425×106）/4730=89.852N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=89.852N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.035+0.105=0.14kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×0.14×15004/（100×2.06×105×113600）+0.990×1.05×15004/（100×2.06×105×113600）=2.454mm；

大横杆的最大挠度2.454mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.035×1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=3×1.05×1.5/（2+1）=1.575kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.053+0.158）+1.4×1.575=2.458kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.035×1.052/8=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.458×1.05/3=0.86kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.866kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.866×106/4730=183.099N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=183.099N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.035×10504/（384×2.06×105×113600）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.158+1.575=1.786kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1785.6×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×113600）=3.135mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.135=3.159mm；

小横杆的最大挠度为3.159mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.035×1.5×2/2=0.053kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.035×1.05/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:

Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.053+0.019+0.236）+1.4×2.362=3.677kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.035/1.80]×24.00=3.703kN；

（2）脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×13×1.5×（1.05+0.2）/2=3.802kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×13×1.5/2=1.365kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.051kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.051+0.85×1.4×4.725=16.484kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.051+1.4×4.725=17.476kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.27kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.27×0.74×0.214=0.03kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.03×1.5×1.82/10=0.017kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=16.484kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=N'=17.476kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.5cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=16483.59/（0.188×450）+17309.739/4730=198.501N/mm2；

立杆稳定性计算σ=198.501N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=17475.84/（0.188×450）=206.57N/mm2；

立杆稳定性计算σ=206.57N/mm2大于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，不满足要求！

建议减少脚手架"纵距"或"横距"，或降低脚手架搭设高度。

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.27，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.27=0.037kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.563kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.563kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.5cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.5×10-4×205×103=88.376kN；

Nl=5.563

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.563小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、联梁的计算

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=17.476kN；

计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

RA=RB=[（n-1）/2]P+P

其中n=2；

经过简支梁的计算得到:

支座反力（考虑到支撑的自重）RA=RB=（2-1）/2×17.476+17.476+3×0.148/2=26.435kN;

通过联梁传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2×17.476+3×0.148=35.395kN;

最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mmax=2/8×17.476×3+0.148×3×3/8=13.273kN·m;

最大应力=13.273×106/62137=213.611N/mm2;

水平支撑梁的最大应力计算值213.611大于205.0N/mm2,不满足要求!

建议减少主梁间距或加大联梁尺寸。

九、水平型钢梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为800mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力（即传递到支座的最大力）N=35.395kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

渐近法计算型钢受力（该部分仅供参考），因为最外层钢丝绳的钢丝绳变形最大，所以受力也最大，将最外层钢丝绳按照变形求出受力。

如果同一型钢上还有其他钢丝绳，则其变形较小，依旧看作是铰支座。

1、将钢丝绳看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

钢丝绳作为支座产生的支座反力为：

R[1]=69.948kN；

2.当把钢丝绳看作支座时，该支座没有位移，此时钢丝绳受力最大，为R[1]=69.948kN，如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax，Tmax＝R[1]，在这个集中力作用下，该点没有位移。

实际情况下，钢丝绳作为柔性构件，将会使型钢产生变形，该点位移为β0,β0=Tmax×（a2+b2）1/2/E×A=10.49>0，与实际不符。

a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。

下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。

通过反复循环，直到型钢的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。

令反向力T1=Tmax×0.5，求出型钢变形α1＝9.936mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1×（a2+b2）1/2/E×A＝5.245mm，α1>β1，继续循环。

令反向力T9=Tmax×0.654，求出型钢变形α9＝6.87mm，钢丝绳使型钢变形β9＝T9×（a2+b2）1/2/E×A＝6.863mm，α9＝β9。

此时的力与变形平衡，T9＝45.767kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。

将T9带入连续梁求出型钢实际受力。

如图所示：

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=33.72kN；

R[2]=-7.762kN。

最大弯矩Mmax=18.504kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=18.504×106/（1.05×141000）+19.416×103/2610=132.425N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值132.425N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.3

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.85。

经过计算得到最大应力σ=18.5×106/（0.853×141×1000）=153.837N/mm2；

水平钢梁的稳定性验算σ=153.837N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!

十一、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=47.093kN；

十二、拉绳的强度计算

钢丝拉绳（支杆）的内力计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=47.093kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。

[Fg]=aFg/K

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝138.5KN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。

α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。

K＝3.5。

得到：

[Fg]=33.636KN

经计算，选此型号钢丝绳不能满足要求。

建议取6×19钢丝绳，最小直径为：

18.5mm。

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=47.093kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为

σ=N/A≤[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（47093×4/（3.142×50×2））1/2=24.5mm；

实际拉环选用直径D=25mm的HPB235的钢筋制作即可。

十三、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下

螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

N≤（b2-πd2/4）fcc

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=1.128kN；

d--楼板螺栓的直径，d=12mm；

b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=60mm；

fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

（b2-πd2/4）fcc=（602-3.142×122/4）×16.7/1000=58.231kN>N=1.128kN

经过计算得到公式右边等于58.23kN，大于锚固力N=1.13kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

十四、脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L=1.1·H·（n·（1+Hs/H）+la/h·n-2·la/h）+[（H/h）-1]取整·（m+2）·c

N1=1.1·（H/2h+1）·n

N2=2.2·（H/h+1）·n·（1+Hs/H）+（c/la+1）·（m+2）·K·2.2

N3=L/li

N4=0.3·L/li

S=1.1·（n-2）·la·lb

L--长杆总长度（m）；N1--小横杆数（根）；

N2--直角扣件数（个）；N3--对接扣件数（个）；

N4--旋转扣件数（个）；S--脚手板面积（m2）；

n--立杆总数（根）n=202；H--搭设高度（m）H=24；

h--步距（m）h=1.8；la--立杆纵距（m）la=1.5；

li--长杆平均长度；m--大/小横杆搭设根数；

K--脚手板铺设层数；c--脚手架搭设总长度；

lb--