施工图设计说明.docx
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施工图设计说明.docx
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施工图设计说明
第1章设计依据
1、设计合同;
2、《市凤阳路立交桥大修工程方案设计专家评审意见》2014年11月30日;
3、《市凤阳路立交桥桥梁专项检测报告》报告编号:
P005;
4、《凤阳路立交桥特殊检测报告》京建质检J3-G字2013第(2266)号;
5、《津浦线K831线路所至站增建第二线工程施工图设计-凤阳路立交》铁道第四勘察设计院,2002年02月;
6、《凤阳路立交桥维修改造工程施工图设计专家评审意见》2016年5月5日。
主要测设经过:
2014年4月与6月,我院道路、桥梁等相关专业分两次对凤阳路立交进行现场踏勘;
2014年11月30日,市第二市政公司在主持召开凤阳路立交桥大修工程方案设计专家评审会,认为方案总体满足设计深度要求,经修改后可以作为下一阶段设计的依据。
2015年1月,市勘测设计研究院受业主委托对凤阳路立交道路标高及地面雨水口位置进行勘测,并由业主提供给本院相关勘测资料,作为下一阶段设计依据。
我院严格执行方案设计专家评审意见,进行了施工图设计,具体执行情况如下:
1、对全桥支座做更换处理;
2、桥面铺装结构层在不增加恒载的情况下,通过调整桥面横坡,采用与方案一相近的铺装方案实施;
3、由于市场上常规梳齿板式伸缩缝最小结构缝宽为8cm,但本桥结构缝宽仅为4cm,本次施工图设计采用40型伸缩缝;
4、声屏障设置经过严格安全验算;
5、桥头接线方案进一步优化;
6、本次设计不包含工农路跨线桥声屏障设计。
我院严格执行施工图评审专家意见,进行了施工图修改设计,具体执行情况如下:
1、对箱梁承载力进行复核验算,并根据计算结果进行加固;
2、听取专家意见,桥面铺装仍采用钢筋混凝土铺装,绑扎钢筋;
3、根据支座最新的检查结果,更换伸缩缝处支座;
4、补充更换支座、伸缩缝结构设计图,细化箱梁顶升方案及安全保障措施;
5、优化桥墩涂装方案,对全桥进行涂装;同时在梁底增设泄水孔。
第2章工程概况
凤阳路立交桥位于市,建于2004年,桥梁全长570m,共20跨,跨径组合为(5x20+3x20+4x20+3x20+5x20)m,上部结构形式为单箱三室钢筋混凝土连续梁桥,下部结构采用钢筋混凝土单排双柱式桥墩,桥面采用水泥混凝土铺装层,两侧采用钢筋混凝土防撞护栏。
结构设计按四车道加载,无人群荷载。
现状桥面为双向2车道,横断面布置为:
3.5m(非机动车道)+7m(机动车道)+3.5m(非机动车道)。
本次桥梁维修工程包括:
1、桥面铺装改造工程;2、伸缩缝更换工程;3、排水系统修复工程;4、支座更换工程;5、梁体加固工程;6、分隔栏杆及护栏修复工程;7、梁体裂缝、锈胀处理工程;8、声屏障安装工程;9、桥墩表面涂装工程。
第3章设计原则和技术标准
1
2
3
3.1改造设计原则
1、满足桥梁原设计指标。
2、加强结构的耐久性。
3、减小对交通的影响,选择快速维修方案。
4、弄清病害原因,针对原因,提出相应的解决方案。
3.2主要设计规
1、《城市桥梁养护技术规》(CJJ99-2003)
2、《城市桥梁设计规》(CJJ11-2011)
3、《城市桥梁抗震设计规》(CJJ166-2011)
4、《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ-2010)
5、《城市桥梁工程施工与质量验收规》(CJJ2-2008)
6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTGD62-2004)
7、《公路桥涵地基与基础设计规》(JTGD63-2007)
8、《公路交通安全设施设计细则》(JTG/TD81-2006)
9、《公路桥梁加固设计规》(JTG/TJ22-2008)
10、《公路桥梁加固施工技术规》(JTG/TJ23-2008)
11、《公路水泥混凝土路面设计规》(JTGD40-2011)
3.3技术标准:
1、原桥设计荷载:
汽车-20,挂车-100,结构按四车道加载;桥上不考虑人群荷载集度。
2、地震烈度:
7度。
第4章桥梁病害现状
4
4.1桥面铺装现状
现状桥面露骨现象严重,且存在大量横向、纵向裂缝以及网裂现象。
4.1.1非机动车道露骨
4.1.2机动车道严重开裂
4.1.3机动车道纵向开裂露骨
4.1.4伸缩缝处桥面横向裂缝
4.2伸缩缝现状
伸缩缝病害一览表
伸缩缝
损坏类型
缺陷描述
泥沙堵塞
1#伸缩缝泥沙堵塞,渗水
泥沙堵塞
2#伸缩缝泥沙堵塞,止水带严重破损
泥沙堵塞
3#伸缩缝泥沙堵塞,止水带老化
泥沙堵塞
4#伸缩缝泥沙堵塞,止水带开裂
泥沙堵塞
5#伸缩缝泥沙堵塞
泥沙堵塞
6#伸缩缝泥沙堵塞,止水带严重破损
4.2.11#伸缩缝泥沙堵塞
4.2.22#伸缩缝泥沙堵塞,止水带严重破损
4.2.33#伸缩缝泥沙堵塞,止水带老化
4.2.44#伸缩缝泥沙堵塞,止水带开裂
4.2.55#伸缩缝泥沙堵塞
4.2.66#伸缩缝泥沙堵塞,止水带严重破损
4.3排水系统现状
现状排水系统出现泄水孔堵塞,泄水管破损、脱节、缺失等病害。
4.3.1泄水孔堵塞
4.3.2泄水管破损
4.3.3泄水管脱节
4.3.4泄水管缺失
4.4支座系统现状
现状支座及支座钢套箍均存在锈蚀现象。
典型病害照片如下图所示。
4.4.1支座锈蚀
4.4.2支座锈蚀
4.4.3支座锈蚀
4.4.4支座锈蚀
4.4.5支座钢套箍锈蚀
4.4.6支座钢套箍锈蚀
4.5分隔栏杆及护栏现状
现状分隔栏杆出现中间分隔栏破损、变形等病害,外观也比较老旧;护栏出现露筋锈蚀、锈胀等病害。
4.5.1分隔栏杆破损
4.5.2分隔栏杆变形
4.5.3护栏露筋锈蚀
4.5.4护栏露骨锈胀
4.6梁体裂缝、锈胀现状
现状桥梁全桥有7跨主梁存在结构裂缝,最大缝长为Lmax=1.1m,最大缝宽为Wmax=0.4mm。
全桥有2跨主梁存在锈胀现象。
4.6.1底板横向裂缝
4.6.2腹板竖向裂缝
4.6.3梁底锈胀
4.6.4底板锈胀
第5章桥梁病害产生原因分析
5
5.1桥面铺装病害原因
凤阳路立交桥桥面纵坡较大,达到5%,汽车上坡爬升、下坡刹车均会对桥面铺装产生纵桥向剪力,容易产生露骨、露筋现象;另外本桥梁通过8cm~18.5cm不等厚的混凝土桥面铺装来设置1.5%的横坡,这就会导致边缘混凝土较薄,很容易产生裂缝,而中间铺装较厚,若施工时,桥面铺装钢筋上保护层过厚也容易产生裂缝。
5.2伸缩缝病害原因
伸缩缝橡胶条破损原因主要为橡胶条的自然老化,以及伸缩缝填满杂物,在重车的碾压下,容易造成橡胶条的开裂、破损。
5.3排水系统病害原因
排水系统主要包括泄水孔及泄水管两部分。
造成泄水孔堵塞的原因通常有以下几个方面:
1、桥面铺装层施工时不够注意,造成堵塞;2、后期桥面污物或人为或自然原因长时间堆积,堵塞泄水孔;3、设计上雨水管水平段过长,无坡度,导致水流不及时引起堵塞。
泄水管破损、脱节以及缺失的原因通长有一下几个方面:
1、由于泄水管堵塞,造成局部水压太大,管外抱箍松动引起脱节;2、人为破坏引起缺失、破损;3、泄水管及固定装置由于老化、锈蚀等原因引起松动、缺失。
针对梁体有明显水渍,可能存在梁体积水的箱梁,在梁体最低点位置打孔,自然排水,待水排净后,安装PVC套管。
5.4支座系统病害原因
支座系统存在橡胶老化、钢板锈蚀的危害。
支座及支座钢套箍锈蚀主要是由于自然原因引起的,是受空气中水汽腐蚀所致。
但一些支座系统处锈蚀,不排除伸缩缝破损、渗水,加速锈蚀导致的。
5.5分隔栏杆及护栏病害原因
分隔栏杆构件缺失及变形是由于锈蚀松动及车辆撞击引起的。
护栏出现锈胀、露骨主要是因为设计中护栏混凝土保护层厚度不足,表层混凝土逐渐碳化,导致松动、剥落,再加上雨水浸渍、渗入,导致锈胀。
5.6梁体裂缝、锈胀原因
梁体裂缝出现形式有底板横向裂缝,腹板竖向裂缝。
根据检测报告,该裂缝为结构性裂缝,并且指出梁体钢筋保护层厚度不足。
判断其原因主要是由于混凝土在弯矩、剪力作用下,该部位的主拉应力超过混凝土抗拉强度极限值所致,同时也不排除裂缝是在施工或后期养护过程中,由混凝土温度收缩效应的共同作用下所致。
梁体局部锈胀是因为雨水沿梁体渗流并长期冲刷梁体,环境介质(水、汽)的长期作用,且水汽进一步渗入和作用导致钢筋锈蚀胀裂所致。
第6章桥梁维修措施
6
6.1桥面铺装改造
桥面铺装改造原则:
改造后不增加桥梁的二期恒载(含声屏障自重)。
1)桥面铺装方案的选择
原桥面铺装层为8cm~18.5cm厚C30防水混凝土,铺装荷载为46.38kN/m,桥梁纵坡达到5%。
在满足相关规及使用功能的前提下,以不增加原桥二期恒载、不降低原桥强度及刚度为原则,本次桥面铺装层仍采用钢筋混凝土桥面铺装。
由于原桥纵坡较大,可通过调整桥面横坡,来控制恒载要求。
2)桥面铺装改造方案
桥面铺装改造方案:
凿除原8cm~18.5cm厚C30防水混凝土桥面铺装层,重新铺设防水粘结层+8.5cm~15.5cm厚C50防水混凝土铺装层。
桥面横坡由1.5%调整为1%,桥梁围外道路横坡渐变调整与桥梁衔接。
另外,桥面铺装改造前,施工单位需查阅原桥设计图纸,并现场核实。
充分了解到原桥面铺装层厚度、钢筋网规格、保护层厚度等,对下一步原桥面铺装凿除做到清晰的把握。
6.1.1改造前原桥面铺装层
6.1.2改造后桥面铺装层
改造后桥面铺装恒载明细
铺装层名称
二期恒载(kN/m)
C50防水混凝土
43.7
增设声屏障
2.5(两侧)
总计
46.2
经计算可知,改造后桥面铺装二期恒载小于原铺装荷载,满足改造原则。
桥面铺装改造措施及要求:
针对原桥面铺装的凿除,本次设计提供两种建议方案,施工单位亦可根据自己以往相同工程的工程经验施工。
但施工时必须注意对箱梁顶板混凝土的保护,严禁破坏到箱梁顶板,同时,严禁大型机械上桥施工。
方案一:
风镐凿除+撬杠起撬。
考虑到铺装层为后浇混凝土,以后浇混凝土与原梁体结合面粘结力较薄弱为突破口,拟采用小块起撬的方案,先将桥面混凝土用切缝机切割成50cmx50cm的小块,切缝深度按照混凝土厚度的1/4进行切割(切缝时注意原铺装层厚度变化),再利用风镐的振动从两面振动铺装层与梁体的结合面。
使结合面的粘结力破坏,再用撬杠将小块混凝土撬起,达到混凝土从梁体剥离的目的。
这种方案利用结合面的粘结力不及混凝土强度的特点,在破坏粘结力时,不使小块混凝土破损,可以整体撬起,提高了凿除的工效。
方案二:
劈裂机凿除。
首先也是用切缝机将铺装层切割成50cmx50cm的小块,然后在形中央用凿岩机钻一个直径4cm~5cm,深度同铺装层厚度一致的孔(注意原铺装层厚度的变化),将劈裂机的鸭嘴头放入孔,开启液压油阀门,几秒钟后,当油压达到35MPa~40MPa时,混凝土块从劈裂机孔处向四周出现裂缝,并逐渐扩散,最终将混凝土块劈开。
通过劈裂机鸭嘴头的特殊构造,混凝土劈开后,鸭嘴头会将孔处混凝土从部顶出,加剧混凝土破坏。
劈裂机具有体积小、重量轻、操作方便、安全可靠、使用灵活、工作效率高,工作时无振动、无冲击、无噪音、无粉尘、分裂方向可控制、经济实用等特点。
新的混凝土浇筑前,需对箱梁顶板检查,若顶板出现破损,需对被凿部分先行修补,待强度达到100%时方可进行下一步工作。
其后对箱梁顶板进行精铣刨工艺处理,认真清洗箱梁顶板,待界面干燥后,然后再进行顶板加固(见后章节)、布设钢筋网,布设期间保证箱梁顶板的清洁。
由于桥面混凝土铺装层是不等厚的,施工时容易造成上保护层厚度偏厚,下保护层厚度偏小,甚至直接落在箱梁顶板上。
这就要求在布设钢筋网时,钢筋网垫块厚度及摆放位置准确,必要时加大垫块布置密度,增强钢筋网的整体强度,避免在浇筑混凝土时支垫脱落及压弯钢筋,确保混凝土保护层厚度满足设计要求,且在浇筑前后要保持一致。
6.2支座系统设计
支座系统更换前,对于设有防梁移钢套箍的桥墩,应先切除四周焊接钢板,待支座更换完成后,原样焊接恢复。
根据最新的支座调查情况,由于桥面排水系统及伸缩缝的损坏,伸缩缝处支座锈蚀病害严重。
本次更换伸缩缝处支座,包括GPZ2500DX支座10个,GPZ2500SX支座10个,更换的支座要同原型号、同高度,支座处梁体顶升高度控制在10mm以。
支座更换需由具备丰富经验的专业队伍来操作,支座更换采用同一伸缩缝下所有支座同时更换,即同时顶升同一桥墩上相邻两跨端横梁,整体抬升更换的方法。
顶升前应对基础、墩台等缺陷先行处治,解除纵向相关连接。
顶升施工时注意做到:
1、箱梁顶升前,全面检查箱梁已有裂纹情况,在顶升过程中安排专人观察裂纹发展情况,以便及时作出方案调整,顶升完成后,再对裂纹检查,并对前后裂纹作出比较;2、超薄千斤顶布置应根据现场条件,可均匀布置于墩顶(以防偏心),或搭设支架放置(需做好支架验算);3、正式抬升前需试顶,试顶主要是为了消除支撑本身的非弹性变形或沉降;4、各顶点顶力对顶梁过程中梁体上部结构受力影响很大,顶力控制需要求准确,并做到分级、同步加载,控制每一台的顶力,防止桥梁上部结构出现不均衡受力,防止墩柱出现偏心受力;5、顶梁过程中,以顶力和位移双控,保持梁体原受力状态,保持各顶升点位移一致;6、在千斤顶与箱梁底板之间加垫橡胶垫和钢垫块,确保箱梁混凝土局部受力安全;7、箱梁顶升到位,使用临时钢垫块对千斤顶布置保险后,开始更换支座;8、由于本桥梁纵坡较大,且平面位于圆曲线上,为防止箱梁滑移,应采用纵横向限位装置;9、顶升作业时,同步顶升高度尽量降低,为可拆除原支座和安装新支座所需的空间即可;10、施工过程中,做好观察、记录的各项工作;11、满足《公路桥梁加固施工技术规》(JTG/TJ23-2008)相关要求。
支座更换时注意做到:
1、对于梁底钢套箍,在支座更换前将其切除,切割时注意对梁体的保护,待支座更换完成后,再行恢复;2、先取出旧支座后,认真清除梁底上的不锈钢板锈迹及污垢,然后对其进行重新涂装;再检查支座下垫石表面是否平整,能否满足新支座安装要求;3、将垫石表面的油污及浮浆表面打磨清除干净后,在原支座位置及新支座表面进行十字定位后安放新支座,以确保支座更换后位置准确,保证梁底高程不变。
梁底不锈钢板及钢套箍应按要求达到除锈等级后,再进行涂装处理。
涂装应考虑涂层同钢构件的物理化学相容性,涂装体系如下:
涂层
涂料品种
道数/最小干膜厚度
(μm)
底涂层
环氧富锌底漆
1/80
中间涂层
环氧(厚浆)漆
(1~2)/80
面涂层
丙烯酸脂肪族聚氨酯面漆
2/80
总干膜厚度
240
落梁时注意做到:
1、落梁前在梁端间及梁端与桥台台背间加塞木板,防止落梁时梁体发生纵向位移;2、开启同步顶升系统,平稳降落梁体;3、梁体就位后检查支座上下钢板与垫石、梁底之间的密贴情况,应保证支座上下面全部密贴,如出现支座偏心受压、不均匀支承或脱空等,则应重新顶升梁体,加设垫钢板进行微调,直至支座上下部全部密贴为止;4、拆除千斤顶、临时支承钢板等顶升设备;5、取出加塞木板,清理施工废物及垃圾。
6.3裂缝修补设计
对上部结构存在的所有可见裂缝进行封闭处理。
对于裂缝宽度fw≥0.15mm、深度较深的裂缝采用灌注胶进行灌缝处理,裂缝宽度fw<0.15mm的裂缝应在缝口表面处理后,采用涂刷树脂封闭胶适当加压刮抹封闭。
裂缝处理的加固方法及工艺
1、裂缝的检查及标注
施工前应,在现场核实裂缝数量、长度及宽度,并在梁上进行标注,据此进行灌浆材料配量、埋嘴、灌浆等方面的具体计算和安排。
对于宽度<0.15mm的裂缝
采用表面封闭法,封闭后要考虑梁体表面的美观。
对于宽度≥0.15mm的裂缝情况
灌注环氧浆封闭裂缝法就是将环氧浆液压注入结构物部裂缝中去,以达到封闭裂缝,恢复并提高结构强度、耐久性和抗渗性的目的,使混凝土构件恢复整体性。
2、钻孔
在裂缝表面进行骑缝钻孔,以此作为灌浆导向孔。
腹板及顶、底板裂缝:
沿裂缝走向钻孔,孔深5厘米,孔径8毫米,孔距35厘米,凡裂缝交叉处应在交叉地方钻孔。
3、清孔及裂缝表面处理
所有孔眼必须使用高压空气吹洗干净,使其不让灰渣阻塞,之后沿裂缝从上而下将两边3cm~4cm围的灰尘、浮浆用小锤、手铲、钢刷、砂纸、毛刷依次处理干净,将构件表面整平,凿除突出部分,然后用丙酮擦洗,清除裂缝周围的油污,清洗时应注意不要将裂缝堵塞。
4、粘贴灌浆嘴及裂缝表面封闭
粘贴灌浆嘴底盘的铁锈必须除净,并用丙酮擦洗干净,然后将环氧胶泥均匀的抹在底盘周围,厚度1~2毫米,与孔眼对准粘贴在裂缝上。
灌浆嘴的间距根据缝长及裂缝的宽窄以35~40厘米为宜,一般宽缝可稀,窄缝宜密,每一道裂缝至少须各有一个进浆孔和排气孔。
注意,灌浆孔眼必须对中保证导流畅通,灌浆嘴应粘贴牢靠,四周抹成鱼脊状进行封闭。
裂缝表面封闭:
对于裂缝宽度≥0.15mm的情况,为使混凝土缝隙完全充满浆液,并保持压力,同时又保证浆液不大量外渗,可沿缝用人工或风镐凿成“V”形槽,宽度约3~5cm,用高压空气吹洗干净,使其不让灰渣阻塞,然后用丙酮擦洗,清除裂缝周围的油污,清洗时应注意不要将裂缝堵塞;然后用灰刀向槽嵌塞环氧砂浆。
5、压气实验
环氧封闭带硬化后,需进行压气试验,以检查封闭带是否封严,压缩气体通过灌浆嘴,气压控制在0.2~0.4MPa,此时,在封闭带上及灌浆嘴周围可涂上肥皂水,如发现通气后封闭带上有泡沫出现,说明该部位漏气,对漏气部位可再次封闭。
试气对于竖向缝可从下向上,水平向缝由低端往高端进行。
6、灌注环氧浆操作
(1)、灌注裂缝采用空气泵压注法
压浆罐与灌浆嘴用聚氯乙烯高压透明管相连接,连接要严密,不能漏气。
(2)、在灌浆过程中应注意控制压力,裂缝宽度较大的,如果进浆通畅时,压力宜控制在0.2MPa,如果裂缝进浆不畅,可把泵压控制在0.4MPa。
(3)、灌注的次序:
对于水平裂缝,宜由低端逐渐压向高端;
对于竖向腹板裂缝由下向上逐渐压注;
从一端开始压浆后,另一端的灌浆嘴在排出裂缝的气体后喷出浆液与压入的浆液浓度相同时,可停止压浆,在保持压力下封堵灌浆嘴。
贯通缝如果单面灌后另一面未见出浆,可在另一面压灌一次。
对于未贯通腹板缝必须见到邻近嘴子喷浆。
(4)、其它工作
对于已灌完的裂缝,待浆液聚合固化后将灌浆嘴一一拆除,并将粘贴灌浆嘴处用环氧树脂胶泥抹平,最后对每一道裂缝表面再涂一层环氧水泥浆,确保封闭严实,并使其颜色与原混凝土结构表面尽量保持一致。
灌浆工作完毕后,用压缩空气将压浆罐和注浆管中残液吹净,并用丙酮冲洗管路及工具,以备下次使用。
裂缝修补胶安全性能指标
性能项目
性能指标
胶体性能
抗拉强度(MPa)
≥20
抗拉弹性模量(MPa)
≥1500
抗拉强度(MPa)
≥50
抗弯强度(MPa)
≥30,且不能脆性破坏
钢-钢拉伸抗剪强度标准值(MPa)
≥10
不发挥物含量(固体含量)(%)
≥99
可灌注性
在产品说明书规定的压力下,能注入宽度为0.1mm
6.4上部结构加固工程
1、桥梁加固验算
针对本桥结构,分别计算:
1、在新规荷载作用下,原设计考虑承载能力折减后承载能力;2、在新规荷载作用下,加固后承载能力两种状态进行计算。
主要计算结论如下:
(1)结构现状验算结果
考虑承载能力折减后,抗弯承载能力不满足规要求;
考虑承载能力折减后,抗剪能力满足规要求,有一定安全储备。
(2)桥梁加固验算结果
抗弯及抗剪承载能力均满足规要求,并由一定安全储备。
2、桥梁加固用材料要求
(1)钢材
粘贴用型钢采用Q345B钢板,钢板质量要求分别符合现行标准《碳素结构钢》(GB/T700)、《低合金高强度结构钢》(GB/T1591)的规定。
钢板的基本性能指标应符合行业标准标准《钢结构设计规》(GB50017)的规定。
螺栓采用8.8级高强螺栓及配套植筋胶。
(2)胶粘剂
本次加固设计所用粘结胶主要为碳板粘贴用胶黏剂、植筋胶及粘钢胶三种。
其具体力学性能指标如下表所示。
粘贴钢板或型钢用胶黏剂的安全性能指标
性能项目
性能要求
A级胶
胶体性能
抗拉强度(MPa)
≥30
抗拉弹性模量(MPa)
≥3500
伸长率(%)
≥1.3
抗弯强度(MPa)
≥45
且不得呈脆性破坏
抗压强度(MPa)
≥65
粘结能力
钢-钢拉伸抗剪强度标准值(MPa)
≥15
钢-钢不均匀扯离强度(kN/m)
≥16
钢-钢粘结抗拉强度(MPa)
≥33
与混凝土的正拉黏结强度(MPa)
≥2.5,且为混凝土聚破坏
不挥发物含量(固体含量)(%)
≥99
碳纤维浸渍、粘接用胶粘剂安全性能指标
性能项目
性能要求
A级胶
胶体性能
抗拉强度(MPa)
≥40
抗拉弹性模量(MPa)
≥2500
抗弯强度(MPa)
≥50
且不得呈脆性破坏
抗压强度(MPa)
≥70
伸长率(%)
≥1.5
粘结能力
钢-钢拉伸抗剪强度标准值(MPa)
≥14
钢-钢不均匀扯离强度(kN/m)
≥20
与混凝土的正拉粘结强度(MPa)
≥2.5,且为混凝土聚破坏
不挥发物含量(固体含量)(%)
≥99
底胶及修补胶的安全性能指标
性能项目
性能要求
A级胶
底胶
钢-钢拉伸抗剪强度标准值(MPa)
≥14
与混凝土的正拉黏结强度(MPa)
≥2.5,且为混凝土聚破坏
不挥发物含量(固体含量)(%)
≥99
混合后初黏度(23℃时)(MPa·s)
≤6000
修补胶
胶体抗拉强度(MPa)
≥30
胶体抗弯强度(MPa)
≥40,且不得呈脆裂破坏
与混凝土的正拉黏结强度(MPa)
≥2.5,且为混凝土聚破坏
植筋锚固用胶粘剂安全性能指标
性能项目
A级胶性能要求
胶体性能
劈裂抗拉强度(MPa)
≥8.5
抗弯强度(MPa)
≥50
抗压强度(MPa)
≥60
粘结能力
钢-钢(钢套筒法)拉伸抗剪强度标准值(MPa)
≥16
约束拉拔条件下带肋钢筋与混凝土的粘结强度(MPa)
C30Φ25l=150mm
≥11
C60Φ25l=125mm
≥17
不挥发物含量(固体含量)(%)
≥99
表中的性能指标除标有标准值者外,其余均为平均值。
胶粘剂必须按照标准《公路桥梁加固设计规》(JTG/TJ22-2008)第4.6的要求通过毒性检验,持有效的无毒检验报告方可使用。
对完全固化的胶粘剂,其检验结果应符合实际无毒卫生等级要求。
胶粘剂必须采用无溶剂型改性环氧胶粘剂,必须通过建设部建筑物鉴定与加固规管理委员会安全性统一检测;并具有其颁发的A级胶性能报告。
需提供权威机构认证的湿热老化报告、抗冲击剥离报告、环保无毒报告、冻融循环报告。
完整生产厂家资料,提供生产厂家的化学品安全生产许可证以及在使用后提供标注工程每批用量、批号的生产厂家开具的质量保证书。
植筋胶应适用于结构抗震设计工况,抗疲劳荷载试验达200万次,并提供权威机构认证报告。
加固用胶黏剂除满足以上性能外,需要见证复验合格后方可施工。
施工完成后由相关质检部门或第三方检测单位检验合格后方可验收。
混凝土桥梁加固用胶粘剂,其钢-钢粘接抗剪性能必须经过湿热老化检
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