1315塔吊基础施工方案.docx
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1315塔吊基础施工方案
塔吊基础施工方案
一、编制依据
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001);
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);
建筑、结构设计图纸
《岩土工程勘察报告10F15-10》
《QTZ800塔式起重机使用说明书》
二、工程概况:
由哈尔滨综合开发建设有限公司开发的哈尔滨科技创新城软件园。
13#、14#、15#楼建设地点为哈尔滨松北区世贸大道与明月街交汇处。
建筑性质为综合办公楼,主体为框架结构。
地上20层地下1层,建筑高度78m总建筑面积为72399.34㎡,其中地下室建筑面积为9856.35㎡。
根据现场实际情况,本工程考虑采用三台QTZ800型塔式起重机。
附着于各栋号主楼,三台塔吊分布覆盖情况详见塔吊布置图。
三、塔吊布置原则
1、最大限度的满足垂直运输的要求和服务半径,满足现场施工需求。
2、两台塔吊之间的距离最大限度的满足安全规范的要求;
3、塔吊附着满足塔吊性能要求
4、满足塔吊安装和拆卸的工作面要求,保证塔吊安装拆卸的可行性。
四、塔吊选择
考虑本工程实际垂直运输工程量及施工总平面布置,拟布置3台塔吊。
所选用塔吊型号如下表所示:
塔吊名称
附着部位
塔吊型号
最大起重量T
臂长(m)
1#塔吊
13#楼
QTZ800
5015
8.0
50
2#塔吊
14#楼
QTZ800
5015
8.0
50
3#塔吊
15#楼
QTZ800
5015
8.0
50
五、塔吊定位
根据地下室结构平面布置图、主楼结构平面布置图和建筑布置图,1#、2#塔吊设立在主楼外侧,3#塔吊设立在14#楼南侧基础设在地下车库内,塔吊基础具体位置详见塔吊平面布置图。
六、塔吊基础
塔吊采用十字梁基础,十字梁内配筋为:
主筋16根Ф20箍筋为Ф8@200,混凝土为C30。
每个十字梁下设4根超流态混凝土灌注桩,基础尺寸见下图。
七、塔吊基础施工
塔吊基础施工工艺流程
土方开挖基础桩施工基坑放线十字梁基础土方垫层浇注砖模砌筑钢筋绑扎预埋螺栓安装混凝土浇注砼养护塔吊安装维护墙砌筑
1、土方开挖:
土方开挖标高随主楼土方为-8.05米,随基础土方开挖一同施工,四周预留桩机工作面每侧不少于4.5米放坡系数为1:
1.35。
2、基础桩施工:
基础十字梁顶标高为8.05,十字梁高度为0.9米。
QTZ800,整机重量加最大起重量为52.2T按地质报告中1-6层土层均不能满足要求,故桩长采用22米并保证桩端进入地质报告中的第7层(地基土承载力特征值200KPA)并不小于1米。
土层厚度及极限侧阻力标准值
、极限端阻力标准值qpk表如下:
地层编号
标高
土层厚度(m)
岩土名称
钻孔灌注桩
Qsik(kpa)
Qpk(kpa)
1
117-115
2
粉细砂
20
2
115-113
2
粉质粘土
21
3
113-105
8
细砂
22
4
105-104
1
中砂
48
5
104-96
7
含砾粗砂
74
2000
6
96-90
6
中粗砂
66
7
90-86
4
含砾粗砂
74
2000
桩长经计算为22米能满足要求,桩身混凝土标号为C30,桩内配筋见下图:
2、塔吊基础桩可以与桩基分包施工单位协调,在工程桩打设完成后,顺便把塔吊用桩打设完成。
此项并入工程桩基工程,按工程桩基工程施工方案施工。
3、基坑放线:
利用经纬仪将塔吊定位轴线测出撒白灰线示之后,并通知项目技术负责人进行验线。
4、塔吊基础基坑开挖:
采用一台PC60反铲式挖掘机进行十字梁开挖,现场架设一台DS3型水准仪进行基底标高控制。
同时按照1:
1的放坡系数进行放坡开挖。
机械开挖应比设计标高高20㎝~30㎝,剩余土方采用人工开挖。
人工开挖的平整度为±50。
5、垫层砼浇筑:
在基坑开挖完成后,立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成,每平方米范围内应至少有一个小木桩;随后在基坑边四周用50×100的木方围起来;进行垫层砼浇筑,初凝后进行压光处理。
6、基础放线(墨线):
在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。
首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上,弹墨线示之;然后按照基础的设计尺寸将基础边线测出,弹墨线示之;最后通知技术负责人进行验线。
7、基础砖模施工:
基础砖模砌筑材料为240烧结粘土砖,1:
3水泥砂浆。
砖模厚度为240mm,砌筑质量应符合砌体规范要求。
8、十字梁钢筋绑扎:
将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位,要求采用满扎,同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固,最后放置底层钢筋垫块。
9、塔吊预埋螺栓安装、固定:
先在十字梁四面定上龙门板,并在龙门板上标示出十字梁中线及预埋螺栓标高,按标高及中线将16根预埋螺栓焊接在十字梁钢筋上,为保证脚柱上部预埋螺栓在基础砼表面的标高,在预埋螺栓底部加焊一段长约1000的20圆钢;同时在预埋螺栓上焊接剪刀撑予以加固直至四角标高差值在±2mm以内;最后将其与底部钢筋焊接牢固
10、塔吊基础砼浇筑:
本案中塔吊基础砼采用商品砼,由汽车泵配合进行砼浇筑,砼在振捣过程中要充分,快插慢拔,均匀振捣,避免过振。
待砼初凝后,进行砼表面压光处理。
同时留置砼试块。
11、塔吊基础砼养护:
本案砼施工处于夏季,砼养护采用浇水覆盖养护,连续养护不少于7天。
当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的90%上时方可进行塔吊上部结构安装。
八、结构验算
塔吊基础承载力计算:
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
1、塔吊的基本参数信息
塔吊型号:
QTZ800;塔吊起升高度H:
100.000m;
塔吊倾覆力矩M:
800kN.m;塔身宽度B:
2.500m;
塔吊自重G:
440.02kN;最大起重荷载Q:
80.000kN;
桩间距l:
3m;桩直径d:
0.600m;
桩钢筋级别:
I级钢;混凝土强度等级:
C30;
交叉梁截面宽度:
1.3m;交叉梁截面高度:
0.90m;
交叉梁长度:
8m;桩入土深度:
22.000m;
保护层厚度:
70.000mm。
2、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
(1)、塔吊自重G=440.02kN
(2)、塔吊最大起重荷载Q=80kN
作用于塔吊的竖向力F=1.2×440.02+1.4×80=640.02kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×800.000=1120kN.m
3、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算
计算简图:
十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。
两段梁四个支点力分别为:
RA=N/4+qL/2+3M/2LRB=N/4+qL/2-3M/2L
RC=N/4+qL/2RD=N/4+qL/2
两段梁的最大弯矩分别为:
M1=N(L-b)2/16L+qL2/8+M/2M2=N(L-b)2/16L+qL2/8
得到最大支座力为Rmax=RB,Rmin=RA,最大弯矩为Mmax=M1。
b=21/2B=21/2×2.500=3.54m,L=21/2l=21/2×3.000=4.243m
交叉梁自重:
q=25×1.300×0.900=29.250kN/m
桩顶竖向力Rmax:
Rmax=N/4+q×L/2+3M/(2L)=640.020/4+29.250×4.243/2+3×1120.000/(2×4.243)=618.01kN
Rmin=N/4+q×L/2-3M/(2L)=640.020/4+29.250×4.243/2-3×1120.000/(2×4.243)=-173.89kN
交叉梁得最大弯矩Mmax:
Mmax=N(L-b)2/(16×L)+q×L2/8+M/2=640.020×(4.243-3.540)2/(16×4.243)+29.250×4.2432/8+1120.000/2=630.48kN.m
4、交叉梁截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中,αl──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法,得α1=1.00
fc──混凝土抗压强度设计值,查表得fc=14.30N/mm2
ho──交叉梁的有效计算高度,ho=900.00-70.00=830.00mm:
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=210.00N/mm2;
经过计算得:
αs=630.48×106/(1.00×14.30×1300.00×830.002)=0.049;
ξ=1-(1-2×0.049)0.5=0.051;
γs=1-0.051/2=0.975;
As=630.48×106/(0.975×830.00×210.00)=3710.92mm2。
5、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=618.010kN;
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:
其中,γo──建筑桩基重要性系数,取1.1;
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=14.30N/mm2;
A──桩的截面面积,A=282743.34mm2。
则,1.10×6.18×105=6.80×105N<14.30×282743.34=4.04×106N
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求。
6、桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条;
根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=618.01kN;
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算:
其中R──单桩的竖向承载力设计值;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
Qck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:
qck──承台底1/2承台宽度深度范围(≤5m)内地基土极限阻力标准值,取qck=85.000kPa;
Ac---承台底地基土净面积;考虑十字交叉梁有重叠部分地基土面积,需给予折减,取Ac=8.000×1.300-2×0.283-1.300×1.300/2=8.990m2;
n---桩数量;取n=2;
ηc──承台底土阻力群桩效应系数;按下式取值:
ηs,ηp,ηc──分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数,承台底土阻力群桩效应系数;
γs,γp,γc──分别为桩侧阻抗力分项系数,桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数;
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值;
qpk──极限端阻力标准值;
u──桩身的周长,u=1.885m;
Ap──桩端面积,取Ap=0.283m2;
li──第i层土层的厚度;
各土层厚度及阻力标准值如下表
序号
土厚度(m)
土侧阻力标准值(kPa)
土端阻力标准(kPa)
土名称
1
2.0
20.00
0.00
细砂
2
2.0
21.00
0.00
粉质粘土
3
8.0
22.00
0.00
细砂
4
1.0
48.00
0.00
中砂
5
6.0
74.00
2000.00
粉质粘土
6
6.0
54.00
0.00
中粗砂
7
4.0
74.00
2000.00
粗砂
由于桩的在承台下入土深度为22.00m,所以桩端是在第7层土层。
单桩竖向承载力验算:
R=1.88×(0.96×20.00×2.00+1.05×21.00×2.00+1.05×22.00×8.00+1.05×48.00×1.00+1.05×74.00×6.00+1.05×54.00×6.00)/1.67+1.18×2000.00×0.283/1.67+0.712×(85.000×8.990/2)/1.650=1.83×103kN>N=618.01kN;
上式计算的R的值大于最大压力618.01kN,所以满足要求!
7、桩抗拔承载力验算
Rmin=-173.890KN<0,需进行桩抗拔承载力验算
桩抗拔承载力验算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.7条
桩抗拔承载力应满足下列要求:
其中;
式中Uk──基桩抗拔极限承载力标准值;
λi──抗拔系数;对于粘性土,粉土取值0.70-0.80,在这里取0.75;对于砂土,取值0.50-0.70,在这里取0.60;
u1----桩群外围长度;取u1=4×(3.000+0.600)=14.40
解得:
Ugk=14.400×(20.00×2.00×0.75+21.00×2.00×0.00+22.00×8.00×0.00+48.00×1.00×0.00+74.00×6.00×0.00+54.00×6.00×0.00)/4=108.000
Ggp=(3.000+0.600)2×25.000×20.000/4=1620.000
Uk=1.885×(20.00×2.00×0.75+21.00×2.00×0.00+22.00×8.00×0.00+48.00×1.00×0.00+74.00×6.00×0.00+54.00×6.00×0.00)=56.549
Gp=0.283×25.000×25=176.715
r0N=1.100×173.890=191.279
Ugk/γs+Ggp=108.000/1.670+1620.000=1684.671
Uk/γs+Gp=56.549/1.670+176.715=210.576
r0N 经过计算得桩抗拔承载力验算满足要求。 塔吊位置平面布置图
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