AO工艺设计计算.docx
- 文档编号:6059332
- 上传时间:2023-01-03
- 格式:DOCX
- 页数:10
- 大小:103.78KB
AO工艺设计计算.docx
《AO工艺设计计算.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《AO工艺设计计算.docx(10页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
AO工艺设计计算
Aio工艺生化池设计
一、设计最大流量
Qmax=73500md=3062.5m3/h=0.850m3/s
二、进出水水质要求
表1进出水水质指标及处理程度
CODCr
BOD5
TN
SS
磷酸盐(以P计)
进水水质(mg/L)
350
270
30.9
300
5.4
出水水质(mg/L)
50
10
15
10
1
处理程度(%
86%
96%
51%
97%
81%
三、设计参数计算
1.BOD污泥负荷
N=0.14kgBOD/(kgMLSS•d)
2.回流污泥浓度
X=10000mg/L
3.污泥回流比
R=50%
4.混合液悬浮固体浓度(污泥浓度)
R05
XXr10000=3333.3mg/L
1R10.5
5
.TN去除率
6.内回流倍数
R05150.1062=106.2%
1-1-0.515
四、a2/o曝气池计算
1.反应池容积
2.反应水力总停留时间
V42526
t0.58d=13.92h14h
Q73500
3.各段水力停留时间和容积
厌氧:
缺氧:
好氧=1:
1:
4
厌氧池停留时间t=114二2.33h,池容V=142526二7087.7m3;
66
11
缺氧池停留时间t14二2.33h,池容V42526二7087.7m3;
66
好氧池停留时间t14=9.34h,池容V42526二28350.6m3
66
4.校核氮磷负荷
好氧段TN负荷为:
册=爵器=0.024kgTN/kgMLSSd
厌氧段TP负荷为:
牛乎=錚為=0'017kgTN/k9MLSSd
①剩余污泥量:
.X,(kg/d)
X=FXPs
式中:
PX-YQSo-Se-KdVXv
FS=(TSS-TSSe)Q50%
取污泥增值系数丫=0.5,污泥自身氧化率Kd=0.05,代入公式得:
PX=0.5735000.3-0.01-0.050.425263.30.75
=5395kg/d
PsN0.3-0.17350050%=10657.5kg/d
则:
X二PxR=539510657.5=16052.5kg/d
湿污泥量:
设污泥含水率P=99.2%
则剩余污泥量为:
2006.6kg/d=83.6m3/h
(1-0.992)1000
5.反应池主要尺寸
反应池总容积:
V=42526m3
设反应池2组,单组池容积:
V单=V=21263m3
2
有效水深5m,贝
S单=V单/5=4252.6m2
取超高为1.0m,则反应池总高H=5.0•1.0=6.0m
生化池廊道设置:
设厌氧池1廊道,缺氧池1廊道,好氧池4廊道,共6条廊道。
廊道宽
10m则每条廊道长度为
.S4252.6”cc怖_.L70.88m,取71m
bn106
尺寸校核
查《污水生物处理新技术》,长比宽在5~10间,宽比高在1~2间
可见长、宽、深皆符合要求
反应池进、出水系统计算
1)进水管
单组反应池进水管设计流量QQma^=.°^=0.425m3/s
22
管道流速v=1.0m/s
管道过水断面面积A=Q1/v=0.425/1.0=0.425m2
取进水管管径DN800mm
2)回流污泥管
单组反应池回流污泥管设计流量
3
Qr=RQi=10.425=0.425m/s
设管道流速v^0.85m/s
管道过水断面积
取出水管管径DN800mm
3)出水管
单组反应池出水管设计流量
Q=0.85m3/s
设管道流速v^0.8m/s
取出水管管径DN1200mm
六、曝气系统设计计算
1.需氧量计算
碳化需氧量:
Di=罗。
;2裏-1.42Px二735000^;0.11.425395=19122.74kgO2/d1—e1-e
硝化需氧量:
D2=4.6QN0-Ne-4.612.4%Px
=4.6735000.0309-0.01-4.612.4%5395
=3684.7kgO2/d
反硝化需氧量:
D3=2.8Nt=2.86735000.0309-0.01]=4204.2kgO2/d
总需氧量:
AOR=D1D2D3=19122.743684.7-4202.4=18603.24kgO2/d=775.14kgO2/h
最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则:
AORmax=1.4AOR=1.4775.14=1085.2kgO2/h=26044.5kgO2/d
去除1kgBOD5的需氧量为:
AOR
26044.5
QS0-Se735000.24-0.01
=1.36kgO2/kgBOD5
2.标准需氧量
采用鼓风曝气,微孔曝气器。
曝气器敷设于池底,距池底0.2m,淹没深度
4.3m,氧转移效率Ea=20%计算温度T=25C,将实际需氧量AOF换算成标准状态下的需氧量SOR
式中:
SORAORCsb(20)
-?
CsmT-Cl1.0242°
”气压调整系数,:
•=所在地区实际气压/1.013x105,取值为1
Cl曝气池内平均溶解氧,取CL=2mg/L
取:
.=0.85,-=0.95
查表得20C和25C时,水中饱和溶解氧值为:
Cs(20)=9.17mg/L;Cs(3°)=8・38mg/L
空气扩散器出口处的绝对压力
R=1.0131059800H-1.01310598004.3=1.434105Pa
空气离开曝气池池面时,氧的百分比
曝气池混合液中平均氧饱和度
最大时需氧量为
好氧反应池最大时供气量为
3.所需空气压力
p=(m•h2h3h4:
h)9.81二(0.24.30.40.5)9.81二53.0kPa
式中h1h2=0.2m——供风管到沿程与局部阻力之和
h3=4.3m曝气器淹没水头
h4=0.4m——曝气器阻力
4•曝气器数量计算
按供氧能力计算所需曝气器数量:
h=SORmax1518.05421.4个,为分布均匀,取5616个
qc20.14
采用MT215型薄膜盘式微孔空气曝气器,动力充氧效率7.0kgO2/kwh,工
作水深4.3m,在供风量1-3m3/(hx个)时,曝气器氧利用率Ea=20%充氧能
力qc=0・14kgO2/(hx个),则:
5.供风管道计算
供风干管采用树状布置
流量为
11333
QsGsmax25300m/^12650m/h=3.5m/s
22
设流速v=10m/s
则管径
单侧供气(向两侧廊道供气)支管
QS1G^=3162.5m3/0.88m3/s
42
设流速v=10m/s
则管径为:
j4Qs14汉0.88
d=誌=和=0.33m
¥v兀\nX10
取支管管径为DN400mm
双侧供气(向单廊道供气)支管
QS2丄=6325m3/h=1.76m3/s
42
设流速v=10m/s
则管径为:
4「76=0.47m
.二10
取支管管径为DN600mm
七、设备选择
1.厌氧池设备选择(以单组反应池计算)
厌氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台,功率5kW混合
全部污水所需功率为:
5X4=20kW
2.缺氧池设备选择(以单组反应池计算)
缺氧池内设QJB/12-621/3-480推流式潜水搅拌机4台,功率5kW混合
全部污水所需功率为:
5X4=20kW
3.混合液回流设备
(1).混合液回流泵
混合液回流比Rn=106%
混合液回流量
Qr二RNQ=1.063062.5二3246.25m3/h
设混合液回流泵房2座,每座泵房内设3台潜污泵(2用一备)
则单泵流量为:
Qr113246.53
QR1r811.56m/h
2222
采用300QW900-8-30型潜水排污泵,扬程为8m功率为30kW转速为960r/min。
(2).混合液回流管
回流混合液由出水井流至混合液回流泵房,经潜污泵提升后送至缺氧段首端。
混合液回流管设计流量
Qn=RnQ=3246.25m3/h=0.90m3/s
泵房进水管设计流速采用v=0.8m/s
DN1200mm
取泵房进水管管径
同理,泵房出水管设计流量为
Q=0.90m3/s
泵房进水管设计流速采用v=1.0m/s
管道过水断面积
取泵房进水管管径DN1200mm
4.鼓风机选择
好氧反应池最大时供气量为
Gsmax二SOF^ax1518.025300m'/h=421.7m'/min
0.3Ea0.30.20
因此,鼓风机选择L83WD-98C二叶罗茨鼓风机2用1备,该鼓风机进口流量
为216m3/min,转速980r/min,升压9.8kpa,轴功率40.5kW,配套电机型号为
Y280S-6,电机功率45kVV主机重量为5530kg。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- AO 工艺 设计 计算