化学反应器大作业.docx
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化学反应器大作业
-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
化学反应器大作业
化学反应器理论大作业
二氧化硫转换器最优化
班级:
化研1612
学号:
62
********
**************
二氧化硫转换器最优化
反应方程式:
SO2+1/2O2=SO3(放热反应)
四段绝热反应器,级间间接换热,常压下反应。
1.基础数据
•混合物恒压热容Cp=[kcal/kgK]
•-ΔH=23135[kcal/kmol]
•催化剂堆密度ρb=554[kg/m3]
•进口SO2浓度mol%,O2浓度mol%,其余为氮气
•处理量131[kmolSO2/hr],要求最终转化率98%
2..动力学方程
式中:
3.基本要求
•在T-X图上,做出平衡线;至少4条等速率线。
•以一维拟均相平推流模型为基础,在催化剂用量最少的前提下,求总的及各段的催化剂装量,进出口温度、转化率并在T-X图上标出折线。
•程序用C、Fortran、BASIC语言之一编制。
4.讨论
•要求的最终转化率从98%变化到99%对催化剂用量的影响;
•yo2+ySO2=21%,SO2进口浓度在7-9%之间变化,对催化剂装量的影响。
一.T-X图绘制平衡线与等反应速率线
本次大作业计算程序,使用MATlab编程实现。
表1.平衡线所需数据
温度/K
Xe
使用matlab导出的数据作平衡线图,如图所示。
图1T-X平衡线图
图2.完整范围内的T—X图
图中Rso2的适宜反应范围是420~600℃,但在更高的温度范围内也是会有反应的,即使反应曲线在适宜温度范围以外精确度低,或者反应体系发生变化,此图权当得到更加美观、完整的图,以期反映出整个T-X图的趋势。
计算数据如下表:
表2等反应速率线数据
R=
R=
R=
R=
R=
R=
R=
R=
T/℃Xso2
T/℃Xso2
T/℃Xso2
T/℃Xso2
T/℃Xso2
T/℃Xso2
T/℃Xso2
T/℃Xso2
620
620
620
620
620
620
620
620
610
610
610
610
610
610
610
610
600
600
600
600
600
600
600
600
590
590
590
590
590
590
590
590
580
580
580
580
580
580
580
580
570
570
570
570
570
570
570
570
560
560
560
560
560
560
560
560
550
550
550
550
550
550
550
550
540
540
540
540
540
540
540
540
530
530
530
530
530
530
530
530
520
520
520
520
520
520
520
520
510
510
510
510
510
510
510
510
500
500
500
500
500
500
500
500
490
490
490
490
490
490
490
490
480
480
480
480
480
480
480
480
470
470
470
470
470
470
470
470
460
460
460
460
460
460
460
460
450
450
450
450
440
二.四段反应器数据的计算及优化
在工业实践中,对于任何化学反应,要保证反应在尽量高的反应速率下进行,即意味着减小反应器的体积,减少设备投资,减少催化剂的填量,即意味着减少操作费用,更快的反应速率对应着更小的反应器体积,也意味着更大的收益。
对于放热反应,反应所放热量抑制反应向正方向进行。
随着温度的升高,虽然正反应速率增大,但逆反应速率增大更快,整个反应便在更低的转化率下达到平衡,放热反应高温对应着低转化率。
而且随着反应温度升高,会出现反应体系高温下出现的问题、能耗、设备要求等其他方面,一般不在过高的温度下进行生产。
从多方面考虑,但反应放热到一定温度,会使物料抽出与冷源换热降低物料温度,以达到更快的反应速率、更大的转化率。
多级反应器的级间换热即是出于这个目的。
对于四级反应器,若使反应所需催化剂用量最少。
由
把Wcat分别对各段求x和T的微分,使其等于0;即
即下一段入口温度点的反应速率和上一段出口的反应速率相等。
假设第一段入口温度Tin
(1),进行操作线计算。
1.操作线线斜率:
已知入口温度、组成,出口组成,求出口温度:
so2反应所放出的热量
nso2*Δxso2*(-ΔH)=M*cp*ΔT
Δxso2/ΔT=M*cp/nso2*(-ΔH)
•操作线斜率即可求得。
•由function[t1]=TXXtoT(t0,x0,x1)实现
•Δxso2/ΔT=1/
2.求反应器出口转化率Xout(i)、出口温度Tout(i)和所用催化剂的量Wcat(i):
已知Tout(i-1),Xout(i-1),求Tin(i)
当满足条件
(1)
时,反应器催化剂用量在此条件下取得极值,求微分、积分可以用matlab中的求偏导函数diff、积分函数int,亦可用其他高精度的微积分函数,但我所使用对(1/r)的Ti偏导数计算时间长,计算一万次可花费数分钟(本人所使用的计算机),对偏微分的积分耗时更长,一次可达数分钟。
因此选用梯形法求微分、积分也可以用一x的微小偏差,获得的y的增量,用((y+Δy)-y)/Δx即为此处导数,求积分则用梯形法,选取足够小的步长,算出每一步长对应的面积,作为积分值。
用梯形法计算对偏微分的积分,十万次只需数秒,具有实践性。
求出口T见函数functiondaera.求催化剂用量见函数functiondWcat.
应当注意的是,Xso2满足条件
(1)时,不可大于600℃对应的转化率,如果大于600时的转化率,则此段出口转化率为600℃对应的转化率,出口温度即为600℃。
已知入口温度,出口转化率,已知操作线斜率,即可算出出口温度、出口时的反应速率r.见函数functionTXXtoT。
3.求反应器入口温度
已知上一段出口转化率Xout(i-1)、出口温度Tout(i-1)、反应速率rout(i-1)。
下一段入口转化率Xin(i)=Xout(i-1),由条件
可知r(i)=r(i-1).已知Xso2、r,求T。
已知第二段入口反应速率r(Tin
(2),Xin
(2)
利用function[T]=RXtoT2(r,x)(变步长搜索)
或者function[T]=RXtoT(r,x)(割线法)
对于求第二段入口温度时,如果使用割线法/牛顿法,因为在420~475时,导数值很大,而且有重根的情况(因为r(Tin
(2),Xin
(1)=r(Tout
(1),Xin
(1))),有时候所得不是想要的解,甚至得到不到解。
有时需手动改变初值。
比较麻烦
在已知温度在420℃到Tout(i-1)之间情况下,考虑采用变步长依次搜索法,计算50次,即可达到T的7位小数的精确度,且屡试不爽。
见函数functionRXtoT2.
function[dw]=dWcat(xd,tin,xin)
已知入口温度,出口转化率,已知操作线斜率,即可算出出口温度、出口时的反应速率r.见函数functionTXXtoT。
给定一个第一入口温度,求得四级反应器的数据,xso2步长如果使用matalb,(从0~,计算9800次)积分计算一次需要数分钟,如果使用梯形法计算微分积分,步长选择(计算近10万次),计算一次四级反应器数据只需不到两秒。
梯形法虽然简单,但计算速率高了2、3个数量级。
给定第一段进口温度,运行一次即可在excel中得到四段反应器数据,
例子中当第一段进口温度设为℃时,计算四段反应器数据如下:
表3初设第一段进口温度设为℃,反应器数据
Xin
Tin/℃
Xout
Tout/℃
Wcat/kg
总WCAT/kg
1
0
2
3
4
4.对第一段入口温度的优化
对第一段入口温度Tin
(1)的优化,现在温度范围内得到Tin
(1)对催化剂总量和最终转化率的影响趋势,再在小范围内搜索最优值。
根据以上程序,使第一段入口温度Tin
(1)从420~450℃变化,得到第一段入口温度Tin
(1)对催化剂总量和最终转化率的影响,得到数据列表如下
表4不同第一段进口温度反应器数据
Xin
Tin/℃
Xout
Tout/℃
Wcat/kg
WCAT/kg
1
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
matlab源程序见附录。
根据上表数据作图如下,
最优值区间
图4最终转化率和催化剂总量随着Tin
(1)变化趋势图
由上图可以看出,在420~450℃范围内,存在第一段入口温度使得最后转化率大于,并且在440~445℃之间。
下一步从第一段入口温度445℃向440℃依次搜索,步长为℃。
所得结果如下
表5转化率达标、催化剂最少用量时,反应器数据
Xin
Tin/℃
Xout
Tout/℃
Wcat/kg
总WCAT/kg
1
0.
600.
2
3
4
matlab程序见附录
由上表可知满足最终转化率时,所有催化剂量为.根据上表数据用Origin作操作折线图如下:
图4转化率达标、催化剂最少用量时,反应器操作线
三.讨论:
•1.要求的最终转化率从98%变化到99%对催化剂用量的影响;
根据平衡线图,平衡转化率Xe=时,对应的平衡温度Te=℃,而平衡转化率随着温度升高而减小,所以在催化剂适用范围420~600℃内,最终转化率达不到。
求在420~600摄氏度温度范围内,最大转化率时,四段反应器数据结果如下表所示:
表6最大转化率时,反应器数据
Xin
Tin/℃
Xout
Tout/℃
Wcat/kg
总WCAT/kg
1
2
3
4
计算matlab源程序见附录.
•+YSO2=21%,SO2进口浓度在7-9%之间变化,对催化剂装量的影响。
计算so2进料量在保持131kmol,求满足转化率条件下催化剂用量最少
表7催化剂用量随着进口so2浓度变化数据
Yso2,mol%
Tin
(1)/℃
450
Wcat/kg
可以看出,随着反应器进口Yso2浓度升高。
所需催化剂填装量增大。
以Yso2为变量,T=450℃,求r
表7T=450℃,反应速率随着so2浓度变化数据
xso2\
以Yso2为变量,T=500℃,求r
表7T=500℃,反应速率随着so2浓度变化数据
xso2\
由上表可以看出,随着so2入口浓度的增大,反应速率的确降低了。
符合以上结论。
附录1T-X图绘制平衡线与等反应速率线matlab代码
clc,clear,
yso2=;yo2=;yn2=1-yso2-yo2;
epsilong=-yso2*;Pso20=*yso2;Xe(26)=;
fori=1:
26
ifi<=20
Xe(i)=+i*;elseifi<26
Xe(i)=+(i-21)*;else
Xe(i)=;
end
Pso2=Pso20*(1-Xe(i))/(1+epsilong*Xe(i));Po2=(yo2-yso2**Xe(i))/yso2/(1-Xe(i))*Pso2;Pso3=Pso2*Xe(i)/(1-Xe(i));
Kp=Pso3/(Pso2*Po2^;Te(i)=log(Kp/;
end
Te=;TeXe=[Te;Xe];TeXe=TeXe',
xlswrite('',TeXe,'sheet2');
Xso2
(1)=0;
fork=1:
8
j=2;T
(1)=530+;
Xso2(k)=k*;
Rso2=TXtoRso2(T
(1),Xso2(k));
TXresult(1,1)=Rso2;T=1300+;
fori=1:
90
T=T-10;
a=TRXtoX(T,Rso2,;
ifa<1
TXresult(j,1)=;TXresult(j,2)=a;
fprintf('rso2(%d)=%5g,T=%,Xso2=%,\n',k,Rso2,,a);
j=j+1;
else
continue;
end
end
fprintf('\n');
ifk==1
xlswrite('',TXresult,'sheet2','C1:
D90');elseifk==2
xlswrite('',TXresult,'sheet2','E1:
F90');elseifk==3
xlswrite('',TXresult,'sheet2','G1:
H90');elseifk==4
xlswrite('',TXresult,'sheet2','I1:
J90');elseifk==5
xlswrite('',TXresult,'sheet2','K1:
L90');elseifk==6
xlswrite('',TXresult,'sheet2','M1:
N90');elseifk==7
xlswrite('',TXresult,'sheet2','O1:
P90');elseifk==8
xlswrite('',TXresult,'sheet2','Q1:
R90');
end;clearTXresult;
end
附录计算四段反应器各段数据及优化
fork=1:
8
Tin=415++5*k;xin=0;dx=;
fprintf(2,'t0=%,x0=%',,xin);
xso2=*dx;WCAT=0;
fori=1:
4
sum=0;sumw=0;x600=(600+(i))/+xin(i);
whilesum<=0
da=daera(xso2,Tin(i),xin(i));
dW=dWcat(xso2,Tin(i),xin(i));
sum=sum+da;sumw=sumw+dW;
xso2=xso2+dx;
ifxso2>=x600
xso2=x600;
break;
end
end
Xso2(i)=xso2;Wcat(i)=sumw;WCAT=WCAT+Wcat(i);
Tout(i)=TXXtoT(Tin(i),xin(i),Xso2(i));ifTout(i)>Tout(i)=;end
r(i)=TXtoRso2(Tout(i),Xso2(i));
fprintf(2,'xout(%d)=%,Tout(%d)=%?
?
Wcat(%d)=%;\n',i,Xso2(i),i,Tout(i),i,Wcat(i));
Tin(i+1)=RXtoT2(r(i),Xso2(i));
ifTin(i+1)<
Tin(i+1)=;
end
xin(i+1)=xso2;
fprintf(2,'Tin(%d)=%?
?
\n',i+1,Tin(i+1);
Q2result(i,:
)=[i,xin(i),Tin(i),Xso2(i),Tout(i),Wcat(i)];
end
ifk==1
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S1:
X4');elseifk==2
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S6:
X9');elseifk==3
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S11:
X14');elseifk==4
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S16:
X19');elseifk==5
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S21:
X24');elseifk==6
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S26:
X29');elseifk==7
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S31:
X34')
end
end
附录计算四段反应器各段数据及优化
fork=1:
50
Tin=445+'t0=%,x0=%',,xin);
xso2=*dx;WCAT=0;
fori=1:
4
sum=0;sumw=0;x600=(600+(i))/+xin(i);
whilesum<=0
da=daera(xso2,Tin(i),xin(i));
dW=dWcat(xso2,Tin(i),xin(i));
sum=sum+da;sumw=sumw+dW;
xso2=xso2+dx;
ifxso2>=x600
xso2=x600;
break;
end
end
Xso2(i)=xso2;Wcat(i)=sumw;WCAT=WCAT+Wcat(i);
Tout(i)=TXXtoT(Tin(i),xin(i),Xso2(i));ifTout(i)>Tout(i)=;end
r(i)=TXtoRso2(Tout(i),Xso2(i));
fprintf(2,'k=%dxout(%d)=%,Tout(%d)=%?
?
Wcat(%d)=%;\n',k,i,Xso2(i),i,Tout(i),i,Wcat(i));
Tin(i+1)=RXtoT2(r(i),Xso2(i));
ifTin(i+1)<
Tin(i+1)=;
end
xin(i+1)=xso2;
fprintf(2,'Tin(%d)=%?
?
\n',i+1,Tin(i+1);
Q2result(i,:
)=[i,xin(i),Tin(i),Xso2(i),Tout(i),Wcat(i)];
end
ifi==4&&xso2>
xlswrite('',Q2result,'sheet2','S36:
X39');
break;
end
end
附录3求在420~600℃范围内,催化剂用量最少情况下所达到的最大转化率
Maxso2=0
fork=1:
50
Tin=+i=1:
4
sum=0;sumw=0;x600=(600+(i))/+xin(i);
whilesum<=0
da=daera(xso2,Tin(i),xin(i));
dW=dWcat(xso2,Tin(i),xin(i));
sum=sum+da;sumw=sumw+dW;
xso2=xso2+dx;
ifxso2>=x600
xso2=x600;
break;
end
end
Xso2(i)=xso2;Wcat(i)=sumw;WCAT=WCAT+Wcat(i);
Tout(i)=TXXtoT(Tin(i),xin(i),Xso2(i));ifTout(i)>Tout(i)=;end
r(i)=TXtoRso2(Tout(i),Xso2(i));
Tin(i+1)=RXtoT2(r(i),Xso2(i));
ifTin(i+1)<
Tin(i+1)=;
end
xin(i+1)=xso2;
Q2result(i,:
)=[i,xin(i),Tin(i),Xso2(i),Tout(i),Wcat(i)];
end
ifi==4
Maxso2(k+1)=xso2,WCAT
ifMaxso2(k+1) xlswrite('',Q2result,'sheet2','S36: X39'); break; end
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