挡板角度对初沉池效率的影响 译文 成品.docx
- 文档编号:6007976
- 上传时间:2023-01-02
- 格式:DOCX
- 页数:14
- 大小:451.92KB
挡板角度对初沉池效率的影响 译文 成品.docx
《挡板角度对初沉池效率的影响 译文 成品.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《挡板角度对初沉池效率的影响 译文 成品.docx(14页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
挡板角度对初沉池效率的影响译文成品
2、外文资料翻译译文
挡板角度对初沉池效率的影响
摘要:
由于重力沉降被广泛应用在给水和废水处理中,目的是用于去除悬浮固体。
为了提高沉淀效率,沉降表面积应增加,从而减少池子中循环区的尺寸。
有许多方法可以用来减少流通区的大小。
在这项研究中,不同角度挡板的存在和对流场的流体动力学影响是通过在初沉池中应用计算模型来进行研究的。
此外,实验室实验引导和测量是运用声学多普勒流速仪(ADV)来确定的速度域。
实验和计算结果表明,90°挡板角度提供了一个特别有利的流场。
最后,不同挡板角度的沉淀池通过应用流量曲线(FTCS)方法进行水力效率的比较。
关键词:
沉淀池,这般角度,数值模拟,VOF方法,n.
1、简介
从给水和废水中通过重力来去除悬浮颗粒被称为沉降。
在任何给水和废水处理厂中该技术都是一项有用的方法,并且它已使用超过100年。
沉淀池是一个处理厂的主体部分,尤其是在混浊流净化的组成部分中。
在这些池子中,低速混浊水会流过池的长度,并且使悬浮粒子有足够的时间来处理。
许多理论,实验,和数值模拟研究的目的是寻找新的和有用的方法以提高水力效率。
沉降性能取决于悬浮固体的特性,流场和水池的几何形状。
因为初级沉淀池具有较低的浓度,所以水流对颗粒的分布没有显著地影响。
通过水池的流动模式和路径与初沉池的性能是彼此密切相关的(梅特卡夫和埃迪2003)。
对于池床的射流运动,短流的形成和非均匀速度域的发生如同沉积层环流区的实现,受池的几何形状的影响。
此外,循环区会产生高湍流强度的区域,它将产生水池中颗粒悬浮的问题。
均匀流场是初级沉淀池得于有效运行的必需条件。
它使颗粒以恒定的速度,在很短的时间内得于下沉。
在池的循环区域可能会有各种影响。
这些环流区可以减少水池的有效体积,并可能引起池子的入口和出口之间的短路情况。
因此,水流可能没有经过任何沉淀过程而离开水池。
为了进一步提高澄清条件,为了提高沉降和提供一个更澄清的流出水,内部隔板可以被考虑应用。
内挡板在沉淀池的应用,旨在提高在出水口间附近区域的沉淀作用(水环境2005)
图表1:
(a)池体概要图;(b)池中隔板照片;(c)实验构筑物照片
各种研究已经研究了沉淀池的模拟。
伊玛目等(1983)解决了恒定的湍流扩散方程体系平衡的假设。
西里克等人(1985),Schamber和拉洛克(1981),和罗迪(1993)用标准k–ε(标准-ε)的湍流模型模拟了沉淀池中的流场。
stamou等人(1989)和亚当斯、罗迪(1990)研究了离散荻精度对预测结果的影响。
stamou等人(2001)利用计算流体动力学来增加每一个实际沉淀池的性能。
ashjari和firooza巴迪(2003)使用非线性K-ε和流量通过曲线(FTCS)预测了水流和池子的性能。
rostami等人(2011)通过应用FTCs研究了不同进水口位置和开口数量与初沉池效率的影响。
各种研究均指出了在沉淀池的流场和流体力学方面隔板的影响。
克雷布斯(1995)研究了入口及中间折板对沉淀池流区的影响。
布雷舍尔等人(1992)表明,在矩形沉淀池中,在速度和浓度域方面,中间挡板的安装是有效的。
taebiharandy和施罗德(1995)表明在初级沉淀池中,位于靠近池体中间和从床以上扩展到三分之一深度的中间挡板对于效率来说没有显著影响。
他们明白,他们的结果和工作运行的不同可能是由于流动模式的差异。
在初沉池中挡板的性能取决于优越的流动模式。
在初沉池中,挡板结构应当减小进水射流的强度和动能。
所以当占主导地位的水流是一种表面水流时,挡板应延伸至顶端。
因此,挡板被选定应用前,优越的的流动模式必须被确定。
此外,在沉淀池中折板结构和采用中等长度的料斗被推荐使用,因为料斗和污泥收集工具之间的间隙是合宜的挡板位置(水环境2005)。
tamayol等人(2008)发现,在流通区最佳位置的挡板反而破坏了这个区域。
而对于一个较低的沉淀和消毒率的初沉池来说,它是有效的有一个较低的沉淀和消毒率。
拉思密等(2009)研究了挡板的位置对于初次沉淀池的性能实验和数值模拟的影响。
刘等人(2010)为了优化沉淀池的设计参数,利用二维LDV进行了矩形沉淀池的流场测量。
其结果表明,反应挡板的后方附近,速度梯度是大的,但随着流速接近于均匀流流速,其梯度逐渐减小。
这项研究,通过实验和应用Flow-3D模拟计算(版本9.4.1)(流体科学2009),对不同的挡板角度和水池中的流动模式的影响进行了演示。
在实验室的实验中,矩形沉淀池中的薄隔板安装角的不同是由其位置决定的,而速度成分是利用声学多普勒效应测量的(ADV)(帕森斯,1998)。
然后,在池中,对于不同的挡板安装角度是应用数值模型进行演示的。
实验测试和计算模拟结果表明,初级沉淀池的循环区体积伴随安装角的改变而改变。
在流域中的最大速度值和动能的大小可以通过隔板合适的位置和安装角而被改进。
在本研究的最后一部分,在最佳位置上不同安装角的挡板的沉淀池之间通过流动曲线(FTCS)方法进行水力效率比较。
图表2:
(a)x/L=0.41时的曲线测量数据;(b)结果的标准偏差;(c)无隔板时,X轴方向速度要素的比较。
2、实验装置和方法
实验测量是由一个拥有最佳安装位置的沉降池和一个放置在最佳位置上不同角度的挡板组成。
该实验装置是一个长方形的初沉池,初沉池的参数如下:
L=200厘米,W=50cm,H=31厘米,入口的高度Hin=10厘米,隔板高度Hb=5.5厘米,堰高Hw=30厘米。
水泵补充水池中的水,在出流管中,换流器控制水的出流,而电磁流量计适用于测量流体的流量体积。
该流量计是由一个传感器和电磁流量变换器组成。
此研究中的所有的实验测试可以用等同于Q=0.002m3/s的流动数据,和水深为池长的0.155的长度比率来进行指导。
四种不同情况的挡板角度是主要的实验测量量。
stamou等人(1989)认为,在一个较低的悬浮固体(LSS)浓度(LSS<200毫克/升)中,流体相中的固体颗粒的影响可以忽视。
因此,在本研究中,自来水被利用。
拉思密等人(2009)发现,单板的最佳位置是在水箱进水口槽长度的12.5%处。
因此,在本研究中,所有情况下的单一隔板的位置都是相同的,距离入口的长度与池长比率为d/L=0.125的挡板位于水平方向的30,45,60,90度。
实验装置如图1所示。
所有情况均经同样的入口(0.10米)和相同的入口雷诺数(控制数=3972)。
在所有情况下,进口的弗劳德数和池中的弗劳德数分别为Fr=0.04和Fr=0.0075。
实验重复了4次。
图表3:
在沉淀池宽度的不同点上,实验的X轴方向速度的轮廓:
(a)X=50毫米;(b)X=100毫米;(c)X=150毫米
图表4:
隔板安装角度对应的循环区的速度
10MHz的北亚声学多普勒流速仪(ADV)用于测量在水池中的不同点液体的瞬时速度。
多普勒流速仪使用多普勒效应通过短暂的双向声音脉动,接听他们的回声,最终,测量声响的改变或者回声的频率,来进行测量流速。
声音不能被水体自身反射,但可以通过水体中的悬浮颗粒进行反射。
拥有四个接收器的多普勒流速仪采用相同体积,以获得来自相同的体积的三个速度分量。
这些测量数据的准确度不大于测量值±1毫米/秒的±0.5%,出口的采样率输出在1--25Hz之间,随机噪声约等于在25hz时速度范围的1%(Nortek公司2004)。
当在水流中应用ADV时,需要有一些假设。
首先,通过ADV测量速度与悬浮在流体中细颗粒的速度有关。
换句话说,ADV是用来测量来自水中悬浮微粒回声频率的变化的。
所以它假设的是这些微粒与流体以相同速度移动。
如前所述,本研究中,自来水作为一种流体,所以,对于水来说,使用ADV时,低浓度的极细沸石颗粒可作为结实材料。
第二个是密度变化或者是声波速度变化引起的的流体层的变化。
鉴于,稠密流体中的含沙量可达15公斤/立方米,泥沙浓度值比实验中的数值低得多,所以在声学速度方面没有明显变化(kawanisi和yokosi1997)
用ADV测量瞬时速度后,后续处理应收集的数据应该在计算流动特性之前。
在这些实验中,信号加工的第一步是消除所有伴随通信错误的样本数据(例如,平均相关低于70%或信噪比(SNR)低于15分贝)。
这些数据可能被“轻视”而应用在相空间阈值技术中(应用winadv2.025)。
在这项研究中ADV位于中心线通道并且远离固体边界以至于使固体边界不影响数据的测量。
图表5:
隔板高度Hb/H=0.18时,不同角度的计算流线:
(a)30°;(b)45°;(c)60°;和(d)90°
图表6:
隔板不同安装角度的实验和计算的X轴方向速度的轮廓:
(a)30°,(b)45°,(c)60°,(d)90°
3、控制方程(平衡)
3.1时间平均流方程
不可压缩流条件下的粘度和惯性效应一般认为与水力数值模型有关。
Navier-斯托克斯方程,被很好的应用于解决这些控制方程。
这些方程包括质量和动量方程守恒,以及非线性平流,变化率,扩散,和偏微分方程中的源项的不可压缩形式。
质量和动量方程的耦合通过速度可以用在压力方程中。
在混合流(紊流)中,在Navier-斯托克斯方程中的计算变的越来越复杂。
修改后形式的Navier-斯托克斯方程,包括雷诺兹应力项,在统计学的角度讲其近似于随机湍流波动,是雷诺兹式平均Navier-斯托克斯(RANS)方程的典型代表。
因此,连续方程和动量方程解决了不可压缩流,湍流,和等温流动。
如同流动模式被假定为二维的,在x轴和z轴方向的对应于池的长度和高度的两个动量方程,分别得到了解决(海特和尼克尔斯1981;希尔特和西西里岛的1985)。
流体体积(VOF)方法(海特和尼克尔斯1981)是用来定义在自由表面上适当的边界条件的与固定表面流相比较,VOF方法预测计算自由表面流的结果更准确(罗斯塔米等人。
2011)VOF方法通过定义每一个单元的流体体积来工作。
单元中的水表面的角度通过在单元周围的流体的位置来确定。
本质上讲,在二维空间的平面与三维空间的曲面上,一个单元内的水表面的位置被定义为一个一阶近似。
因此,在每一个时间点的流场通过计算而得到,自由表面的位置更新,允许自由表面在时间和空间上的移动。
图表7:
不同角度的隔板的实验和计算的Z轴方向的速度分布:
(a)30°,(b)45°,(c)60°,(d)90°。
3.2湍流模型
一个稍微复杂的(和更广泛的应用)模型由湍流动能k及其耗散ε两个输运方程组成。
这被称为K–ε模型(哈洛和中山1967)。
这个K–ε模型提供了多种类型的合理近似的流动,虽然有时需要进行较小尺寸的参数修改(或甚至是进行方程功能的变化)(Svendsen和Kirby(2004))。
在这项研究中,这个K–ε模型适用于湍流模型。
4、数值模型
该3D流动解决平台的基础是有限体积或有限差分格式,在欧拉框架下,研究描述方程的质量,动量,和流体中的能量守恒。
3D流解决了使用面积/体积分数障碍(赞成)表示和VOF方法的全三维瞬态Navier-斯托克斯方程。
求解器采用有限差分或有限体积近似的离散计算域。
3D流使用的是一个简单的矩形单元网格,对于数值精度来说它具有容易产生和变化规律易改进的优点。
此外,它需要最小的内存存储。
几何学上则被定义为在网格里计算被障碍物堵塞的每个元素的面面积分数和体积分数。
对于每个单元,平均的流动参数,如压力、速度值,在离散的时间里被确定。
在每一个单元里新的速度都是通过动量和连续性方程采用各中心先前时间步长的值耦合计算得来的。
压力必须积累和调整以适用于所估计的速度来满足连续性方程。
在计算速度和一段时间的压力时,其余的变量估计涉及湍流输运,密度平流扩散,和墙功能评价。
5、验证试验
为了验证计算模型的结果,考虑了上述无挡板情况的沉淀池的实验条件。
为了确定经验结果的准确性,数据被绘制在一个图标曲线上以定量分散的数据和确定存在任何特别的趋势。
N项多项式适合于用数据点来找到每个断面的速度分布。
图2a–2b举例说明了无挡板沉淀池的典型实验数据及标准偏差为X/L=0.41的情况。
图表8:
无隔板和不同安装角度隔板情况的计算结果。
所获得的数据示于图2b中。
标准偏差中的高值意味着结果中更多的不确定性。
为了一个完美的校正,在实验或仪器测量中相关联的系统误差和随机误差,或两者全部,必须被分析应该说在这次实验中,温度的波动是一个误差的重要来源。
无量纲X轴方向的速度测量值示于图2。
在这项研究中,数值模型,被应用于模拟使用统一的矩形网格的池子。
边界条件影响的是恒定速度,而出口(出流)所选择的是出流条件。
无滑移边界条件被施加在刚体边界,这被视为是非渗透边界函数。
无滑移边界,它是假定在边界地区存在着一个法定的墙式轮廓,取决于壁面剪切应力的大小。
此外,对称条件适用于对于边界为零梯度的垂面。
图表9:
沉淀池速度矢量的计算(推算):
(a)无隔板情况,(b)安装角度为90°的隔板情况。
事实上沉淀池水流是三维的,尤其是在水池的进水口段。
这与水池的进水口和出水口的位置有关,以及与他们的开口尺寸有关。
在目前的研究中,入口和出口的展开取决于各种池的宽度。
另外,对Y轴方向上不同位置的一些速度分布进行测量,所测示于图3。
很显然,在这些速度分布之间,无显著差异。
因此,为简单起见,流场可以表示为二维垂直平面模型。
为了找到网格独立的解决方案,从而进行了各种数值模拟。
最后,一个约有19872个单元格的69×288的网格被选择用于计算模型。
为了计算(推测)湍流对流场的影响,对K–ε和RNG湍流模型进行了测试。
K–ε和RNG湍流模型解决了压力求解器的不同应用方式,即,萨迪(标准的交替方向隐式),SOR(逐次超松弛)和GMRES(广义极小残值)。
GMRES方法的数据比SOR和SADI方法的结果更准确(RNG和k–3湍流模型)。
在这种情况下,如图2c所示,与RNG湍流模型相比,K–ε方法预测的结果更好。
因此本研究中K–ε湍流模型被应用于进行Reynolds应力的计算。
在3D流中,GMRES求解器是一种新的算法,它被应用在数值模型中。
广义共轭梯度(GCG)算法已被用于在新的GMRES求解器中求解粘性项。
GMRES压力求解具有较好的收敛性,对称性,和速度特性。
然而,它比SOR或SADI方法使用了更多的内存。
GMRES求解器不使用任何过度松弛或不松弛。
数值模拟结果与实验数据吻合良好,但有些错误是在床的附近观察到的,特别是在入口附近区域。
计算模型和实验测量结果之间的差异可能是由于入口段流动模式的不同。
虽然在数值模型中有一个均匀的速度分布,但这种情况不同于实验测试。
6、结果与讨论
在初沉池中,隔板结构中不同的安装角度的效率可以用两种方法进行比较,即,通过比较循环区和流动模式的参数大小,如速度分布和动能,和通过FTCs方法,给出了一些关于水池中短流,混合度,和液压效率的一些信息。
6.1沉淀池中的循环量
如前所述,在沉淀池中去除效率取决于池内流场。
因此,本流场的测定对于预测沉淀池效率是必不可少。
流动模式的特点是循环区域跨越水池从顶部到底部的很大一部分。
这些地区会对水动力学和沉淀池的效率产生重大影响。
基于先前研究者对初沉池的研究,短流、死泥区的扩大和高流动性混合问题都是由循环区域引起的,他们被称为死亡地带,其中,反过来,可以减少优化颗粒的沉降。
显然,这些环流区占据了沉淀池的有效容积,在这种情况下,水流的一些部分没有经过任何沉降就流出了水池。
一些研究人员认为,即使是很小差异的粒子速度和回流区结构都能在固定颗粒的百分比方面引起很大的改变。
因此,颗粒沉降所需的必需体积将减少。
在无挡板的情况和最佳位置挡板安装角度为30°,45°,60°和90°的情况之间进行循环区标准化体积的比较,显示,循环区的尺寸大小分别下降了2.22%,2.33%,2.42%,和4.77%,这意味着,挡板的存在可以破坏死角区,从而影响沉降池中沉积区域的大小。
此外,在这些情况之间,安装在90°位置的挡板显示出了沉淀的最高沉降面积(图4)。
不同角度的挡板情况的合理化计算示于图5。
对于安装角度为30°,45°,60°,90°的挡板情况下的两个循环区的比较显示出其总池容积分别降低了34.83%,34.72%,34.63%,和32.28%。
这意味着降低隔板安装角会导致隔板位置后的循环区域高度和范围的增加。
6.2速度分布
在最佳位置上的各种安装角度的隔板沉淀池的速度分布均示于图6和图7.该挡板上游的垂直速度随着安装角度的减小而增加会引起池内短流现象形成的可能性增加,其必然降低池子的性能。
与其他相关情况进行比较,安装角度为90°的隔板可以在池内建立一个统一速率的流场。
换句话说,90°角的挡板由于其挡板位置后拥有循环区的最小面积和速度矢量的最小数值,所以可以产生颗粒沉降的合适条件。
图6和7显示出了,不同角度的单一隔板在合适位置上的各种情况下速度分布的计算和实验价值。
图6表明,x轴方向的极大速度大小增加了,并伴随挡板角度的减小而转移到了池上部的高度。
这一现象引起水池入口和出口之间的短路,并且在这个范围建立了一个具有高强度动能的区域。
因此,减少了沉降过程的效率。
另一方面,在挡板的安装角度为90°的情况下,池顶表面的一个强大的环流区的存在会引起挡板位置后X轴方向速度大小的降低并且在这个地区会产生平静流。
图表10:
在(a)x/L=0.4;(b)x/L=0.6;和(c)x/L=0.8时的非空间动能
图表11:
不同隔板角度的情况和无隔板情况的流量曲线图表
在图7中,很明显地,在挡板安装角度为90°时,Z轴方向的均匀速度近似开始于D/L=0.150处,但是在挡板角度为30°,45°和60°的情况下,它几乎是在d/L=0.230处开始,所以这个结果表明90°角的挡板可以创建一个具有较大面积的均匀流区域,从而更好的进行沉淀。
X轴和Z轴方向速度的无量纲分布,和在池中不同流段的水流动能如图8所示。
在隔板沉淀池中最大的X轴方向的速度偏移到了池的上部区域,这些池子与无挡板的情况相比,具有较低的速度值,为沉积过程提供了合适的条件。
后挡板位置X轴方向的速度最小值是在90°挡板的池中尤其是在池的上部区。
Z轴方向的速度曲线示于图8。
在X/L=0.1处(前挡板位置)存在一个Z轴方向速度的高值。
当水流撞击挡板时,流动趋于向上移动,并且速度的垂直分量是较高的。
然而,在接下来的部分,垂直速度值没有什么重要的意义。
在后挡板的沉淀池情况下,Z轴方向速度的的元件值接近于零,与不同情况下的那些进行比较,显示出,类似的值比无挡板沉淀池的值要小。
同时,在这些安装角度条件下,对于90°安装角的隔板,其水流的动能是最低的可能值。
因此,预计该挡板将创建一个平静的流场域来稳定沉降颗粒,因为它具有速度和动能的最低值。
无挡板的水池和挡板安装角度为90°的水池的速度矢量如图9所示。
这两个速度矢量之间的比较表明,后挡板的X轴方向的速度小于未使用挡板的水池。
观察显示,挡板可以移动到从池底部到池表面之间的最大速度矢量的位置。
此外,出口可以设置在池顶末端;因此,水流会以最大速度离开水池。
然而,无隔板水池的最大速度发生在床体的附近,出水口位于池顶部末端;因此,流动方向必须向上改变。
因此,在这些情况下,水流的流动方向趋向于水池末端的出流边界条件。
因此,对于所有的情况,在水池沉淀区中出流边界条件对流动模型没有显着的影响。
6.3挡板的合适安装角
当环流区域形成一小部分流场时就会获得挡板的最佳安装位置。
因此,挡板的最佳位置安装可能引起水池速度更均匀的分布和最大限度地减少死区。
在水池中,对于不同安装角度的隔板,标准化循环量(数值模拟计算)如图4所示。
在沉淀池中使用挡板可以减少流区的大小。
此外,如果挡板安装角减小,与安装角度为90°时进行比较,其死区体积会增加。
在相关情况之间,因为有最低的流通量,所以90°时的单板安装位置有最好的表现(图4)。
动能是沉积过程的一个重要参数。
在沉淀池中挡板的应用可以减少动能,以达到均匀流体的条件。
图10显示了不同情况的动能值。
如图10所示,在池内各个位置中,安装角为90°的挡板有最小的动能值。
此外,这些结果被证实,随着安装板角的降低,动能的数值会增加。
因此,与其他情况进行比较,在沉淀池内,90°角安装的挡板可以实现均匀的和平稳的流场。
因此,这也提高了沉淀池的效率。
6.4流量曲线(FTCs)和水力效率
用于确定沉淀池的效率的一种方法是流量曲线法。
该方法简单,并且提供了一些水池中短流和混合程度的信息。
FTCs方法是用于比较拥有不同安装角度隔板的情况和无隔板情况的液压效率的。
在该方法中,染料注入在水池进水口,而在出口进行其浓度测定。
注射的时间是约为理论停留时间(TTH=V/QD,其中QD表示水池的流动速率,V表示水池的容积率)的10%。
染料浓度与相对应的时间进行绘图。
通过Co可以更好地比较浓度和时间轴的非尺寸性,它是通过水池的平均浓度和通过分别区分注入染料的总质量(Min),水池的体积(V),和TTH来确定的。
应用FTCs方法来确定不同的水力特征和水池的运行,其相关参数如下:
1、t0和t10是用于指定水池中的短路问题的两个参数。
因此,这两个参数的值越高,短路的可能性就越小。
该指标是指出口处染料的百分比浓度。
2、水池中混合程度的参数研究是T75–T25,T90–T10,和T90/T10。
当这些参数较高,这意味着池中水流的高度混合。
3、同时,T50和Tmax是预测该池子效率的参数。
这些较高的参数值,会导致更高的性能。
拥有不同安装角度的隔板的池例和无隔板的那些的FTCs图表如图11所示。
表1显示出了用于FTCs方法的参数的重要意义。
在安装90°挡板和那些无挡板的情况下,发现了T0和T10的更高意义。
因此,在这些情况下,有较少的短路概率。
T75--T25,T90–T10,和T90/T10的值说明了水流混合的程度,而且也是安装角度为90°隔板和无隔板情况下的最低值。
此外,T50、Tmax的更高意义在于其显示出了较高的水力性能。
挡板角度安装为90°的情况也具有最佳的水力效率。
因此,在沉淀池中它被认为是隔板安装角度的最好事例。
表1:
流量曲线法中的参数值
隔板的安装角度
t0
t10
t50
tmax
t75–t25
t90–t10
t90/t10
30
0.439
0.479
0.558
0.535
0.238
0.741
2.547
45
1.445
0.485
0.561
0.542
0.222
0.718
2.480
60
0.452
0.488
0.563
0.548
0.217
0.711
2.457
90
0.493
0.535
0.612
0.593
0.203
0.693
2.295
无隔板
0.487
0.529
0.610
0.587
0.198
0.690
2.261
7、结论
计算流体动力学(CFD)模拟和实验室实验是被适用于评价添加不同安装角度挡板的效果以提高沉淀池的效率。
这项工作比较模拟了不同角度隔板沉淀池和无隔板沉淀池,结果表明,与其他角度隔板相比较,安装90°角的隔板会引起循环区大小,动能,和最大速度大小的减少,并在沉降区内创造了均匀的速度矢量。
因此,90°挡板角度达到最好的池子性能。
FTCs方法也表明,90°挡板的位置提供了较低的短路概率,水流混合程度,并且最后,保证了最佳的水力效率。
因此,这些在沉降池中的挡板安装角被认为是最好的情况。
致谢
本文作者感谢所有提供有益帮助的人们。
我们特别表达对土木工程学院的液压和水文实验室的感激之情,并感谢马来西亚科学大学(USM)对本研究项目的支持。
我们也感谢评阅这篇论文并提出宝贵的意见的审稿人。
(参考文献)略
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 挡板角度对初沉池效率的影响 译文 成品 挡板 角度 初沉池 效率 影响