内蒙古鄂尔多斯联合化工尿素操作手册.docx
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内蒙古鄂尔多斯联合化工尿素操作手册
内蒙古鄂尔多斯联合化工尿素操作手册
1.
概述
本章节给出的所有诸如压力、温度、组分等参数的参数值,在工厂的不同点可能稍有偏差,这种偏差可能归因于如负荷波动、仪表误差、非最适宜的工艺条件及原料组分的轻微变化等。
在某些限制范围内这些偏差是允许的。
依据装置中的参数和所在位置,这些限制的变化是显而易见的。
为了保持操作的连续性,对于给定值在一定范围内的偏差是允许的,没必要行动去维持操作连续性被称作“操作范围”,本章给出的是装置满负荷时的操作范围。
如果超出了操作范围的限定,不论是上限还是下限,都必须采取措施使参数值重新回到操作范围内,操作范围上、下限的两边称为“动作范围”,因为此时必须采取动作进行调整。
动作范围的内部限制由操作范围决定,但外部限制由联锁系统、机器设备或技术限制所确定。
例如,安全阀的压力设定、溶液的结晶点等。
在本章操作范围的限制已做出简要说明。
2.
氨和二氧化碳供给
二氧化碳中的氧含量
脱氢反应器后的正常操作范围为0.30~0.35vol.%。
氧含量不应低于0.30vol.%,否则可能发生活性腐蚀。
当氧含量持续低于0.25vol.%超过15分钟时,装置必须停车。
脱H2反应器R101出口氧含量过低可能是由于:
-
提供给脱H2器R101A/B中原料中的氢含量突然增加。
-
CO2压缩机装置K102A/B吸入端空气量减少/降低。
O2含量过高,尿素合成塔R201的惰性气体含量就会增加,这将会导致7bar吸收塔C201超负荷运行,放空气中氨含量增加。
二氧化碳中的氢含量
正常工况下,脱氢反应器R101A/B后的氢含量在低于5ppm的正常值以下。
如果含量过高,设定值为300ppmvol的AAH1102A/B就会发生报警,这是由于:
-
脱H2反应器R101A/B出口氧含量太低;
-
脱H2反应器R101A/B入口温度<100°C
-
脱H2反应器中催化剂因为中毒或变形而导致活性降低。
脱H2反应器R101A/B出口氧含量太低可能由于脱氢器入口氢含量增加或空气流量减少造成。
为了使脱氢反应器R101A/B正常工作,入口温度必须依照催化剂供应商供货说明书。
氢气的催化燃烧反应需要特定的温度来保持它的活性。
此活化温度取决于供给CO2中一氧化碳的含量。
CO2含量越高,需要的活化温度也越高。
催化剂中毒或变形可能导致低的催化活性,从而使进入合成工段的CO2中氢气含量过高,所以必须还原催化剂。
当脱H2反应器R101A/B出口氢气含量增大至100ppm以上且无法消除时,建议装置停车以防止不良气体组分进入合成塔R201。
Temperaturedifferencehydrogenconverter脱氢反应器的温差
脱H2反应器R101A/B进出口间的温差约为50°C/1vol.%H2。
如果温差较低,可能是由于:
-
二氧化碳气体中氢含量较低;
-
通过AI1101A/B看到脱H2反应器R101A/B入口氧含量较低;
-
脱H2反应器R101A/B入口温度太低,以至于脱氢反应无法进行;
-
由水导致的催化剂中毒或由催化剂粉碎造成催化剂变形。
CO2气体中氢含量过高可能导致温差过大。
无论脱氢反应器出口温度高于供应商说明书还是容器最高设计温度都应该对CO2压缩机组K102A/B做停车处理以防止对脱氢反应器R101A/B造成损坏。
脱H2反应器R101A/B的压差
脱氢器上的压差PDI1102A/B,正常值约为0.02MPa,压降增加可能是由于催化剂变形。
氨和二氧化碳总量
NH3和CO2的流量都取决于装置负荷,正常运行期间,本装置中原料氨和二氧化碳的摩尔比应为2。
然而,尿素合成塔R201顶部必需的N/C摩尔比必须控制在3.00。
受汽提塔E201存在的影响,合成系统中氨的内循环大体上维持N/C比值在3.00。
然而,因为池式冷凝器E205的出口气相,汽提塔E201出液到后续工段,返回到池式冷凝器的甲铵液N/C总摩尔比不到2,N/C比值在3.00的期望值会随之偏离。
为了能够调整该值,安装了N/C测量仪AIC2301。
当调整供给合成系统的氨供给量时,N/C测量仪AIC2301会作出相当快速的反应。
3.
合成合成塔出料NH3/CO2摩尔比
合成塔出口N/C可通过在样点AE2302取样分析或者在N/C分析仪AI2301指示确定。
正常运行时N/C值为3.00,操作范围是2.90~3.10。
如果N/C低于2.90或者高于3.10,合成塔液相组分会大大偏离其最佳构成,因此合成塔中氨与二氧化碳转化成尿素的转化率将不是最适宜的。
当所有未反应的氨和二氧化碳只能经由汽提塔和再循环段进行循环时,不当的N/C比将会导致汽提塔和中低压循环段较高的蒸汽消耗,同时来自循环段的甲铵依次再循环,将会由于过多地水分被带入合成工段而导致氨和二氧化碳转化率下降。
在正常操作中,万一N/C比没有指示,可通过参考在“合成塔顶部温度”和“合成压力”描述的控制参数确定其偏差。
合成塔R201顶部温度
依据操作压力,正常操作范围在183°C~186°C之间。
如果操作压力在15~16MPa之间且合成塔中含水正常,操作温度就决不会超出;如果合成塔顶部温度太低,可能是由于:
-
操作压力太低;
-
不当的N/C比;
-
池式冷凝器冷凝度太高。
只要N/C比失常,合成塔顶部液体成分将会偏离其最佳构成,因此温度也不会到达其最大值。
如果N/C比适宜,合成塔顶部温度低可能是由于汽包压力低造成,这样就会造成过多的氨和二氧化碳在池式冷凝器冷凝,因此在合成塔中只有较少的氨和二氧化碳冷凝,不能提供足够的热量供给尿素吸热反应。
如果合成塔顶部温度太低,转化将会减少。
可以通过合成塔顶部温度来判断气相组分的好坏。
此温度与池式冷凝器E205中的组分和冷凝度有关系。
当合成塔顶部温度在183°C~186°C之间,合成塔气体出口惰性成分将会处在设计值范围之内。
合成压力
PI2101指示的正常操作压力为16.0MPa。
操作范围在15~16MPa之间。
合成塔气相管线上安全阀PSV2150压力(17.5MPa)的设定决定了动作范围的上限。
合成压力高可能是由于:
-
低压蒸汽包V904压力太高;
-
合成塔R201出料中N/C比失常;
-
供给的氨和二氧化碳惰性气体含量太高;
-
H2O/CO2摩尔比不当;
-
来自中压循环部分的甲铵循环量太高;
-
部分CO2绕过池式冷凝器走短路
如果低压汽包V904压力太高,氨和二氧化碳在池式冷凝器冷凝度将会很低,这种结果会导致更多气体会遗留在从池式冷凝器到合成塔的气液两相混合物中。
合成塔中冷凝度一定要限制,因为这样才能有一定量的热量(加热组分和尿素反应)可能被移走,因此合成塔顶部气相中可能残留较多的气氨和二氧化碳。
气相中多余的氨和二氧化碳必须在中压甲铵冷凝器E506B中进行冷凝,一旦气相中氨和二氧化碳过多,中压甲铵冷凝器E506B就会超负荷;如果合成塔气体放空阀HPV2104排放惰性气体放空量不变,合成压力就会升高。
如果合成工段N/C比失常,氨和二氧化碳的冷凝反应和尿素合成反应也无法达到最佳工况。
如果原料氨和二氧化碳中惰性气体含量增加,合成塔顶部的惰性气体含量势必也会增加。
因此如果合成塔放空HPV2104的惰性气体放空量保持不变,合成压力就会升高。
如果惰性气含量增加,就应该开大HPV2104。
如果因为中压甲铵冷凝器负荷过高不能使合成塔来的气相充分冷凝,氨和二氧化碳的冷凝率就会迅速下降。
这样,7bar吸收塔C201就会超负荷,就会有大量氨和二氧化碳等不良气体排放到大气中。
这是环保条例所不允许的,也会造成经济损失。
如果中压甲铵冷凝器E506B或E506A循环水系统发生故障,即所谓的循环水急剧下降,就需要进行装置停车并将合成系统进行部分排放。
合成塔液封
如果合成塔出料因为合成塔内液位LI2101指示低变空,CO2将会部分或全部绕过池式冷凝器E205走旁路,导致合成系统压力急剧升高。
此时就应该关闭合成塔出料阀HPV2101使合成塔再次充满并促使CO2流向池式冷凝器E205。
一旦合成塔出料液位恢复,送往汽提塔E201顶部的给料才能重新开始。
汽提塔E201壳侧蒸汽压力
一般情况下,汽提塔壳侧蒸汽压力控制在1.7MPa,汽提效率就可以达到最佳。
操作范围是1.5~1.7MPa。
如果蒸汽压力过低意味着只有少量的热量输入,则会导致汽提效率降低。
这样,就会有过多的氨和二氧化碳遗留在去往中压循环工段的尿素溶液中,会造成中压循环工段超负荷。
因此中压循环工段的负荷决定了蒸汽压力的下限。
关于这一点,应该产生这样的认识:
来自汽提塔E201的气体并没有增加送往池式冷凝器E205的水分,而是中压循环工段返回的甲铵溶液中带有水分。
因为水对合成部分转化效率有相反作用,所以汽提塔E201在最适宜的条件下操作,尽可能多的从反应液中将氨和二氧化碳和水分离出来并送入池式冷凝器E205,是很重要的。
但是,蒸汽压力一定不能超过2.3MPa。
如果蒸汽压力太高,腐蚀的危险就会增加。
在正常工况下,如果蒸汽压力控制在合适的范围内,离开汽提塔的液相中氨的含量应为16.5—17wt.%。
来自汽提塔壳侧底部的蒸汽冷凝液,经由中压精馏加热器E501/511A,与来自中压分离器C501/511中部的尿素溶液进行换热后,被排放到高压蒸汽饱和器V905。
来自汽提塔壳侧的惰气,经由FO2101排放到低压蒸汽包V904。
汽提塔液位
汽提塔E201的液位应尽可能的低,如果液位太高就会引发很多严重的问题。
液位高就会增加停留时间,从而增加缩二脲的生成和尿素水解反应的发生。
如果塔底液位增加太高致使液体进入汽提管,就会造成二氧化碳进料管部分或全部堵塞,被堵塞的管道内的液体可能由于供氧不足而发生严重的腐蚀。
如果液位太低,二氧化碳可以通过汽提塔底部直接进入中压循环工段而不进入池式冷凝器引起中压循环工段压力的突升。
从合成塔R201溢流到高压喷射器J201的甲铵温度
甲铵溢流到高压喷射器J201的操作温度为176°C。
由TI2108指示。
合成塔气体出口温度
合成塔出口气体温度由TI2111指示,范围在165~167°C。
如果此温度因合成塔R201压力升高而超出范围,意味着随着氨及二氧化碳进入中压甲铵冷凝器E506B的惰性气体高于常量,且可能造成后系统及7bar吸收塔C201超负荷。
此时首先要开大合成塔气相放空HPV2104,更进一步操作见关于合成塔压力、温度的章节。
中压甲铵冷凝器E506B
中压甲铵冷凝器E506B正常操作压力为1.47MPa,是根据它的特定的循环冷却水(调温水)的冷却能力和从合成塔R201和中压甲铵冷凝器E506A的排放气体量而定的。
如果冷凝器超负荷运行,就会影响7bar吸收塔C201的负荷,从而造成从PPV7301排放到大气中的气体中氨含量超标。
7bar吸收塔C201
7bar吸收塔C201在低于0.7MPa的压力操作。
该压力由PIC7301控制和指示。
在7bar吸收塔C201内,来自中压甲铵冷凝器E506B排放的气体中的氨和二氧化碳被来自氨水槽V701
A室的工艺冷凝液吸收。
为了提高吸收程度,工艺冷凝液在给料冷却器E701中被逆向冷却。
为了使氨和二氧化碳的冷凝程度达到最大,蒸汽冷凝液在蒸汽冷凝液冷却器E902中冷却后送往吸收塔顶部,流量由FIC7301控制。
放空的气体中含有很少量的氨、少许氮和供给合成系统的部分氧。
4.
中压和低压循环
中压循环压力
中压分离器C501/511正常操作压力在1.70~1.77MPa之间。
操作范围的上限是PSV3150A/B的设定压力,为2.06MPa。
如果压力太高,可能是由于:
-
汽提塔液位太低,导致二氧化碳直接窜入中压循环部分;
-
在热交换器E401/411A中,与尿素溶液热交换不足,在E401/411A冷凝量不足;尿液在换热器E401/411A内不能充分换热,因此E401/411A冷凝能力不足。
-
汽提塔E201出口尿液中残留太多的氨(汽提效率{a}太低)或者E506A循环冷却水冷却效率太低造成中压甲铵冷凝器E506A超负荷运行。
-
中压甲铵冷凝器E506A/B特定冷却水温度太低造成甲铵在冷却水管内结晶。
从而导致冷凝能力迅速降低且该工段压力急剧升高。
-
低压再循环工段去中压甲铵冷凝器E506B的流量太小。
-
合成系统N/C摩尔比不正常,导致无法达到最佳的冷凝状态。
-
去中压甲铵冷凝器E506A的CO2太多,见FIC5314,100%负荷该流量应为1368Nm3/hr。
中压循环系统压力不应降到低限,造成这种现象的原因几乎总是去往低压甲铵冷凝器E303/313的工艺冷凝液给料量太大,导致大量的水循环去到中压甲铵冷凝器E506B,并由高压甲铵泵P501A/B/C送往合成工段,影响整个合成工段的合成效率。
中压循环温度
中压底部加热器E503/513出口温度正常操作范围由TIC3102A/B控制在158~160°C之间。
如果温度低于这个范围,就会有大量的氨残留在去往低压分解塔的换热器E502/512和低压精馏塔C301/311的尿液中。
过量的氨不得不在低压甲铵冷凝器E303/313中冷凝,从而导致中压甲铵冷凝器E506A/B中的甲铵冷凝偏少负荷。
下述原因可能造成温度太低:
-
汽提塔汽提效率a值太低,造成中压再循环系统超负荷运行且循环加热器换热不充分。
-
底部加热器E503/513蒸汽压力太低。
应尽量避免温度超过160°C,因为缩二脲的生成在高温下会急剧增加,同时腐蚀可能发生。
低压循环压力
低压精馏塔C301/311正常操作压力,分别由低压甲铵冷凝器的PIC5103和PIC5101控制在0.30~0.34MPa。
动作范围的上限是PSV3151A/B的压力设定值0.4MPa。
如果压力太高,可能是由于:
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分解塔C501/511中甲铵分解不充分。
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低压甲铵冷凝器E303/313冷凝效率太低。
-
去往低压甲铵冷凝器E303/313的工艺冷凝液太低。
-
去精馏塔C301/311的CO2量太大(100%负荷时1576Nm3)
过量的氨和二氧化碳残留在去往闪蒸槽S301/311的尿液中也会引起蒸发工段真空不合格且解吸工段超负荷。
低压再循环系统压力不得低于其下限,造成这种现象的原因几乎总是去往低压甲铵冷凝器E303/313的工艺冷凝液给料量太大,导致大量的水循环去往中压甲铵冷凝器E506A/B,并由高压甲铵泵P501A/B/C送往合成工段,影响整个合成工段的合成效率。
低压循环温度
去往闪蒸槽S301/311的尿液温度正常操作范围由TIC3108A/B控制在117~120oC之间。
如果温度低于该限制可能是由于:
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低压精馏塔加热器E302/312蒸汽压力太低;
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热交换器E502/512热量交换不足;
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汽提塔汽提效率(a)太低,引起中压和低压循环部分负荷太高。
闪蒸槽S301/311压力
通过在气体排放到冷凝器E702/712上的PIC3106A/B,闪蒸槽压力控制在0.044MPa,这导致尿液温度约为820C。
通过调整压力和闪蒸程度可以控制尿液槽V302的温度。
-
在低压循环部分,通常由于甲铵分解不足引起压力太高。
当压力太高时,较多的NH3、CO2和水遗留在去尿素储槽V302的尿液中,可能引起蒸发系统冷凝设备超负荷,而且可能造成去往造粒和大颗粒工段的熔融尿液中含有高于常量的水。
压力低于0.035MPa将产生较高的尿液浓度,不过这种情况发生的可能性不大。
在正常操作温度820C,尿液浓度的增加可能导致部分尿素结晶和管线堵塞。
重点
只有一条线在运行时应避免闪蒸槽S301/311形成真空,参见PIC3106A/B。
大气腿中来自闪蒸槽的液体将不能输送到尿液储槽V302,在较长一段时间后可能堵塞。
因此,当这条线不投用的时候应该关闭PPV3106A或PPV3106B。
如有必要的话,可以逆流给PPV3106A或PPV3106B串空气。
闪蒸槽温度
依据闪蒸槽压力,正常操作温度应为82℃。
温度太低可能造成水蒸发不充分,还可能造成蒸发和冷凝工段超负荷。
如果温度太高,缩二脲的生成就会加剧,而且尿素溶液泵P401A/B/C会发生气化。
5.
蒸发
尿液槽V302的尿液经过尿素溶液泵P401A/B/C送往蒸发工段。
FIC4101A/B不但使FPV4101A/B动作控制去往一段蒸发E401/411A的尿液流量,而且还可以接收到尿液槽V302A室LIC3202的测定值。
在蒸发工段,尿素溶液中大部分水被蒸发。
浓度由70wt.%增加至99wt.%的尿液送往喷淋造粒,而浓度为96.1wt.%的尿液送往大颗粒工段。
一段蒸发压力
正常操作压力为0.03~0.04MPa,由PI4101A/B指示并由PIC7101A/B控制。
PIC7101A/B控制周围大气从气体分离器S401/411去往冷凝器E702/712的气体流量。
在一段蒸发器中,大部分现存在尿素溶液中的水被蒸发。
尿素浓度从70%浓缩至94.4wt.%和91.5wt.%分别送往喷淋造粒和大颗粒生产线。
如果一段蒸发器压力超过0.04MPa,则只能蒸发掉很少量的水,则意味着进入二段蒸发器的尿液浓度较低。
因此会导致二段蒸发超负荷。
如果一段蒸发压力太低而蒸发掉过多的水份,则意味着在较低的温度下尿液的浓度太高,可能会由于尿素结晶堵塞管线。
压力太高可能是由于:
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尿液储槽V302中的尿素浓度太低;
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到冷凝器的冷却水量不足;
-
从分离器S401/411和S402/412带来的尿素太多造成蒸发冷凝器E702/712和E703/713浓缩/堵塞。
-
冷凝器冷凝液排放口堵塞或没有被淹没;
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真空系统法兰泄漏。
离开一段蒸发分离器熔融尿素温度
去往喷淋造粒生产线的正常操作范围在130~132oC之间,而去往大颗粒生产线的正常操作的范围在118~120oC之间。
温度由TIC4102A/B和PIC4103A/B串级调节。
在正常操作条件下,TIC4102A/B的设定值由AIC4101A/B来确定,后者计算离开第一段蒸发的尿素中水的重量百分比。
当温度太低,这可能是由于蒸汽压力太低或流经一段蒸发器E401/411A的物料量过大。
这会导致水分蒸发不足,也可能造成尿素结晶。
当温度到达控制范围的上限,将会加剧缩二脲的生成。
二段蒸发器压力
压力由来自二段蒸发冷凝器E703/713的二段蒸发分离器S402/412和一段蒸发冷凝器E702/712的水蒸气冷凝产生,喷淋造粒生产线的压力为0,003MPa,大颗粒生产线的压力为0.025MPa,压力在PI4104A/B处指示。
压力是增压泵J703A/B、二段真空喷射器J704A/B和J705A/B以及冷凝器E703/713和E704/714中水蒸气冷凝的结果。
此压力可能是受冷凝器E703/713空气进口处由AIC4101控制的HIC/HPV7101A/B影响。
通过测量蒸发分离器出口尿液温度和分离器中的压力,计算部件可以计算出出口熔融尿素的浓度,并由AI4102A/B显示计算结果。
结果为:
96.1wt.%浓度的尿素适合于大颗粒生产线,99wt.%浓度的尿素适合于喷淋造粒生产线。
如果压力太高,尿素浓度将会下降,可能发生管线堵塞。
压力太高可能是由于:
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来自分离器S402/41流体中的尿素浓度太低;
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到冷凝器冷却水量不足;
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从分离器S401/411和S402/412带来的尿素太多造成蒸发冷凝器E702/712和E703/713浓缩/堵塞。
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冷凝器冷凝液排放口堵塞或没有被淹没;
-
真空系统法兰连接泄漏。
二段蒸发器温度
正常工况下,二段蒸发器S412内温度在生产大颗粒时温度在131~1330C之间,而去造粒塔时二段分离器S402内温度为139~1410C。
温度在熔融尿素泵入口管线处测量。
分离器S402的温度由与PIC4106A串级调节的TIC4103A控制,而分离器S412温度由与PIC4106B串级调节的TIC4103B控制。
如果在相应压力下温度太低,尿素可能结晶;当温度超过140oC时,缩二脲的含量会增加到不能接受的程度。
缩二脲的正常含量在0.64~0.66wt.%之间。
因此,二段蒸发熔融管线被置于0.37MPa蒸汽夹套内,而对应的蒸汽温度为1440C。
尿素熔融泵P402/403/404A/B进口液位
分离器S402/412的大气腿是尿素熔融泵P402/403/404A/B的入口管线。
该管线上有玻璃视镜用于观察流量。
为了防止熔融尿素泵发生气化现象,必须在吸入管线上呈现出一定静压头。
气化现象可能导致机泵严重损害。
LIC4101A/B控制熔融尿素泵P402/403/404A/B入口管线液位。
LIC4101A控制尿素熔融泵去造粒塔出口管线上的LPV4101。
LIC4101B-1控制尿素熔融泵去造粒塔出口管线上的LPV4101。
LIC4101B-2与到大颗粒工段的尿素熔融泵P404A/B排出管上的PIC6105,LPV4101C串级控制。
为了生产特定粒径的尿素,去往大颗粒喷头的物料的压力应尽量稳定不变。
LIC4101B-2通过LPV4101D控制去尿液槽V302的循环流量。
在蒸发部分开车期间,高浓度尿素溶液可能循环到尿素溶液槽V302。
在尿液循环时,应该有稀释用水送往造粒和大颗粒,分别由FIC6101和FIC6103控制流量。
为了避免在尿素溶液槽V302中尿液浓度太高,稀释用水是必要的。
循环到尿液槽V302高浓度的尿素溶液会加剧缩二脲的生成。
因此,循环持续时间应尽可能短。
到大颗粒系统的流量不稳定可能造成结块、粘结甚至最终产品的小粒径颗粒分布,到造粒塔的流量不稳定可能造成造粒喷头溢流导致塔底结垢。
6.
解吸水解
解吸工段从工艺冷凝液中回收氨和二氧化碳,并用这样的方式使离开第二解吸塔底部的工艺冷凝液得到净化,净化后的工艺冷凝液中氨和二氧化碳的最大含量为1ppm。
条件是合适的:
供给解吸塔和水解塔的蒸汽量最小时,在正常压力下,使第二解吸塔的底部温度与0.39MPa时水的沸点143°C一致。
为了避免过多的水循环到合成系统,从第一解吸塔去回流冷凝器的气相中水含量应保持在约47wt.%。
第一解吸塔顶部气相中水含量的多少由顶部温度和压力反映,并通过回流量控制顶部温度为117°C,压力为0.35MPa。
如果温度过低,说明来自第一解吸塔的气相中水含量较低,同时也说明回流冷凝器中浓度会较高。
如果回流量减少到零,应当增加去第二解吸塔的蒸汽量并提高解吸塔顶部温度。
解吸塔的压力应尽量保持稳定不变。
第一解析塔C801进料温度
到第一解吸塔C801给料温度在109~111°C的范围内,由TI8101指示。
这个温度是给料与第二解吸塔底部出液在解吸塔换热器E802内换热的结果。
第二段解吸塔塔底流出物温度取决于解吸系统压力。
当如果给料温度低于操作范围,需要更多的蒸汽以保证第二解吸塔净化冷凝液中NH3含量小于1ppm。
如果给料温度高出操作范围,第一解吸塔C801顶部温度可能会急剧增加,导致去回流冷凝器E804的气相中水分含量增加。
第一解析塔C801塔顶水含量
来自第一解吸塔气相中含水量是解吸塔温度TI8111和压力PIC8101的函数。
一般情况下压力为0.35MPa时顶部温度为117°C
。
如果温度太高,可以通过以下方式回到控制范围:
-
较低的给料温度
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