模板专项施工方案.docx
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模板专项施工方案
第一章编制依据
1、水岸新园居住小区1-A#、1-B#施工图纸
2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
4、《建筑施工手册》第四版(缩印本)
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
7、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2006年版
8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)
10、《木结构设计规范》(GB50005-2003)
第二章工程概况
略
第三章模板方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:
1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。
4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收;
5、综合以上几点,本工程筏板模板采用红砖砌筑,水泥砂浆抹面,地下室板墙模板采用普通钢模板,一层-十五层板墙采用定型大模板,顶板支模采用兴民伟业建筑设备有限公司生产的数字化刚性模板支撑组合结构。
第四章模板施工
1、基本规定:
模板设计和制作:
1)设计模板及其支架,应依据本工程结构形式、各项荷载、地基土类、施工方法等条件进行,并应符合国家相应规范、标准。
2)模板结构构造合理,强度、刚度满足要求,牢固稳定,拼缝严密,规格尺寸准确,便于组装和支拆。
封闭型模板,宜加排气孔。
3)新模板使用前,应检查验收和试组装,并按其规格、类型编号和注明标识。
4)模板设计规格类型和制作数量,兼顾其后续工程的适用性和通用性,多标准型、少异型,多通用、多周转,不断改进和创新。
2、基础底板
基础底板外侧采用机制红砖挡墙模,基础底板与隔墙及周边外墙一次整体浇筑至底板面以上300mm处。
外墙300mm高采用多层板吊帮支模,吊帮模板采取钢筋支托的方式解决,钢筋支托为底板内埋设钢筋楔子进行固定,见下图。
底板钢筋绑扎时,将预埋支托安装固定牢固,并进行验收。
3地下室墙体
(1)地下室剪力墙,采用普通定型钢模板模支设;首层及以上剪力墙采用大模板支设;顶板采用兴民伟业建筑设备有限公司生产的数字化刚性模板支撑组合结构。
安装前对墙和模板位置线及楼地面标高进行验收,根据控制线安装模板就位,为避免混凝土跑浆出现烂根现象,支模前在模板下皮找平并粘贴止水胶条,拆模后将砂浆铲掉。
(2)墙体模板使用对拉螺栓连接,可周转使用(外墙除外)。
(3)地下室外墙模板使用带止水环对拉螺栓连接,间距600mm×700mm。
穿墙螺栓孔的位置距墙顶和门窗洞口不小于200mm。
4.1.4电梯井筒模板、剪力墙模板
电梯井筒模板采用定型模板,大钢模施工是一套成熟的施工工艺,设计成一套半自动化的筒模,通过铰链与花篮螺栓进行调节筒模的净尺寸。
筒模的设计关键在于:
一是该工程的电梯井自身长度,需要注意其自重不能超过塔吊的作业能力;二是对该筒模的刚度和强度进行计算,包括筒模中的支撑都要经过计算。
剪力墙模板,采用定型大钢模。
安装工艺如下:
(1)工艺流程:
弹线---安门洞口模版---安一侧模版---安另一侧模版---调整固定
(2)按位置线安装门洞模板,下预埋件或木砖。
(3)把预先拼装好的一面模板按位置线就位,然后安装拉杆或斜撑,安塑料套管和穿墙螺栓,穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定。
(4)清扫墙内杂物,再安另一侧模板,调整斜撑(拉杆)使模板垂直后,拧紧穿墙螺栓。
(5)模板安装完毕后,检查一遍扣件、螺栓是否紧固,模板拼缝及下口是否严密,办完预检手续。
4.1.5楼板模板
本工程楼板采用兴民伟业生产的先进的数字化刚性模板支撑结构,模板采用12mm厚多层板,主、副龙骨采用QZ195-L,2mm厚钢板冷弯成型。
副龙骨间距305mm,主龙间距1210mm。
模板支撑系统采用专用的焊管。
立柱间距1200mm。
钢支柱在距地50mm处设一道拉杆,向上每1200mm,设一水平拉杆。
数字化刚性模板支撑结构的构件的承载力见附件(数字化刚性模板支撑组合结构施工方案)。
(1)工艺流程
抄平放线→弹板下控制线→立钢支撑、纵横拉杆→固定支撑、安放支托→调整平整度→在支撑上按房间横向安放主龙骨1→安放次龙骨→铺设多层板→调整水平及起拱→钢筋绑扎隐检及混凝土浇筑→拆除支撑→拆除木方及模板→清理、刷脱模剂。
(2)楼板模板安装
1)依据图纸标高在钢筋上反出本楼层结构50cm标高线并用红漆涂成“▼”做为标记,支模时以此作为控制顶板支撑高度的依据。
2)竹胶板采用硬碰硬拼接的方法,接缝宽度不大于2mm。
3)以每个房间为单位立工具式支撑杆,并在支撑上设一道纵横拉杆,拉杆距地1500mm左右,立杆间距为1200×1200m。
4)以每层的+50cm线为基准,在所支撑模板的开间内拉出纵横及交差水平线检查标高。
5)以每层标高为依据,以+50cm水平线为基准粗略调整支撑立杆高度,在支托上沿短向安放、固定主龙骨。
6)安顶板模板的次龙骨,间距305mm。
7)在次龙骨上按已排好的拼模顺序依次从四周向中央铺设多层板,铺设时每两块模板的接头要平整,无高低差。
8)顶板边模在靠墙的方木及多层板上贴10mm厚、50mm宽海绵条,防止漏浆,保证顶板与墙体阴角处观感效果。
9)模板铺设完成后按+50cm水平线精确调整其标高,每房间跨度大于4m,从四周向中间起拱2‰。
10)标高校正完后,支柱之间加水平拉杆,间距1200mm,水平杆双向设置,同时安装斜拉杆,防止倾倒。
(见下图):
4.1.6施工缝模板
顶板施工缝留置采用定型模具封挡法
4.1.7模板拆除
(1)模板拆除条件
模板拆除时使混凝土达到必要的强度,混凝土的强度以同条件养护试块的抗压强度为准。
具体要求如下:
1)墙体
墙体、暗柱模板在混凝土浇筑完成后12小时以上,强度等级达到1.2MPa,混凝土不掉角时开始拆除。
2)顶板、梁
顶板、梁跨度小于8m,混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上才能拆模;跨度大于8m,混凝土强度达到设计强度标准值的100%以上才能拆模;
3)悬挑板
悬挑结构混凝土强度达到设计强度标准值的100%才能拆模。
4)门窗、洞口
门窗、洞口的内模拆除时,孔洞表面不发生塌陷,周围不发生裂缝后方可拆除。
5)拆模时,实行拆模申请制度,由模板工长填写拆模申请,经技术负责人批准后方可拆模。
(2)拆除顺序
遵循先支的模板后拆,后支的模板先拆,先拆非承重模板后拆承重模板,以及自上而下原则。
(3)模板拆除方法
1)顶板、梁、楼梯模板的拆除
先拆梁侧帮模,再拆除顶板或楼梯模板。
顶板模板或楼梯模板先拆掉水平拉杆,然后拆除钢支撑,每根龙骨留2根支柱暂不拆除。
操作人员站在已拆除的空隙拆去近旁余下的支柱,使其龙骨自由坠落。
用钩子将模板钩下,等该段的模板全部脱模后集中运出,集中堆放。
梁底模板拆除先拆钢支撑,后用钩子拆底模即可。
2)墙体模板拆除
◇剪力墙模板拆除
模板拆除时保证其表面及棱角不因拆除模板而受损,拆模时应以同条件试块抗压强度为准。
拆除模板顺序与安装模板顺序相反,先拆纵墙模板后拆横墙模板,首先拆下穿墙螺栓再松开地脚螺栓使模板向后倾斜与墙体脱开。
如果模板与混凝土墙面吸附或粘接不能离开时,可用撬棍撬动模板下口,不得在墙体上口撬模板,或用大铁锤砸模板。
应保证拆模时不晃动混凝土墙体,尤其拆门窗洞模板时不能用大锤砸模板。
拆除全现浇结构模板时,应先拆外墙外侧模板再拆除内侧模板。
清除模板平台上的杂物,检查模板是否有勾挂兜绊的地方,调整塔臂至被拆除模板上方,将模板吊出。
大模板吊之存放地点时,必须一次放稳,保持自稳角为75-80面对面放,中间至少留500mm工作面,及时进行模板清理,涂刷隔离剂,保证不漏刷,不流淌。
每块模板后面挂牌,表明清理,涂刷人名单。
模板堆放区必须有围栏,挂牌子,非工作人员禁止入内。
大模板应定期进行检查和维修,大模板上后开孔应打磨平,不用者应补堵后磨平,保证施工质量。
为保证墙筋层准确,大模板顶应配合钢筋工安装水平外控扁铁距框。
◇电梯井筒墙体大模板拆除
混凝土强度在达到1.2Mpa后方准拆模(常温),拆模时以同条件养护试块的抗压强度为准并经工程师的鉴认。
先拆纵墙后拆横墙模板,先拆穿墙螺栓再松开地脚螺栓使模板向后倾斜与墙体脱开。
如果模板与混凝土墙体吸附或粘结不能离开时,可用撬棍撬动模板下口,不得在墙上口撬模板,或用大锤砸模板,更不允许用塔吊直接吊拉大模板,要保证拆模时不晃动混凝土墙体,尤其拆门窗洞模板,不准用大锤砸模板。
拆模时先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板。
注意及时清除模板平台上的杂物,检查模板是否有勾挂的地方,调整塔臂至被拆除的模板上方将模板吊出。
4.1.8质量要求
(1)模板及其支架根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。
模板及其支架具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。
在浇筑混凝土之前,对模板工程进行验收。
模板安装和浇筑混凝土时,对模板及其支架进行观察和维护。
发生异常情况时,按施工技术方案及时进行处理。
(2)模板安装质量要求
安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架;上、下层支架的立柱对准,并铺设垫板。
在涂刷模板隔离剂时,不得玷污钢筋和混凝土接槎处;
模板的接缝不漏浆,在浇筑混凝土前,木模浇水湿润,但模板内无积水;
浇筑混凝土前,将模板内的杂物清理干净;
固定在模板上的预埋件、预留洞均不得遗漏,且安装牢固。
现浇结构混凝土安装的偏差符合下表的规定。
项目
允许偏差(mm)
检验方法
轴线位置
3
钢尺检查
底模上表面标高
±3
水准仪、拉线、钢尺检查
截面尺寸
基础
±5
钢尺检查
柱、梁、墙
±3
钢尺检查
层高垂直度
≤5m
3
经纬仪或吊线、钢尺检查
>5m
5
经纬仪或吊线、钢尺检查
相临两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
2
2m靠尺或塞尺检查
(3)模板拆除质量要求
模板及其支架拆除时混凝土强度符合设计要求;无设计要求时,混凝土强度符合相应规定。
后浇带模板的拆除和支顶按施工技术方案执行。
侧模板拆除时的混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤。
模板拆除时,不对搂层形成冲击荷载。
拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
优先考虑整体拆除、整体转移,并重复进行整体安装。
底模及其支架拆除时混凝土强度符合设计要求。
4.1.9模板和支撑的形式选择
本工程墙体模板地下室模板采用采用定型组合模板支设。
内外模板用M16对拉螺杆紧固,螺杆中部焊上70×70×4钢板止水片,对拉螺栓间距为300~400mm,并沿着穿墙螺杆在紧靠模板内侧的砼墙面处焊上小钢筋头,用于固定砼墙厚,确保砼墙板设计厚度。
梁、现浇板、楼梯模板、构造柱采用木模板;竖向采用大钢模,支撑系统采用钢管支撑。
模板均采用ф48×3.0钢管进行加固,其中顶板支撑系统采用满堂脚手架。
4.2模板支撑系统设计
1、模板的制作设计原则
(1)要保证构件的形状尺寸及相互位置的正确;
(2)要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性,能够承受新浇砼的重量和侧压力以及各种施工荷载;
(3)力求结构简单,装拆方便,不妨碍钢筋绑扎,保证砼浇注时不漏浆。
(4)支撑系统应配置水平支撑和剪刀撑,以保证稳定性。
第五章模板计算
(一)板模板计算:
1)材料选择
根据现场供料情况,楼板模板采用δ=15mm多层板作面板,1150mm长次龙骨,B型主龙骨,支撑系统采用专用钢管和可调支承,横向设水平拉杆及剪刀撑固定。
。
2)现浇板模板设计
现浇板模板设计,按照最大的板厚130mm进行计算。
根据以往的施工经验拟采取如下布置形式:
次龙骨间距取@=305mm.主龙骨间距取@=1210mm,支承杆间距取@=1200mm,布置形式如图。
验算
工程参数
楼板与支架参数
砼楼板厚度
0.13m
支架高度
5.07m
立杆纵距
1.21m
立杆横距
1.21m
水平杆步距
1.5m
伸出长度a
0.5m
钢管类型
φ48×3.0专用钢管
面板
多合板厚度:
15mm
次楞
专用型材,60×50×2.0间距0.305m
主楞
专用型材59×65×2.0
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.1kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.213kN/m
可变荷载
施工人员及设备荷载
面板
次楞
主楞
立杆
2.5kN/m2
2.5kN
1.5kN/m2
1kN/m2
振捣砼荷载
2kN/m2
3)模板面板验算
面板采用多层板,厚度为15mm,取主楞间距1.21m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1210×15×15/6=45375mm3;
截面惯性矩I=1210×15×15×15/12=340313mm4;
A、强度验算
a、面板按三跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.305m。
b、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×2.5]×1.21=8.468KN/m
q1=0.9×[1.35×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1.21=7.906KN/m
根据以上两者比较应取q1=8.468N/m作为设计依据。
集中荷载设计值:
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1.21×0.3=0.392KN/m
跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150KN
c、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×8.468×0.3052=0.079KN·m
施工荷载为集中荷载:
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.392×0.3052+0.213×3.150×0.305=0.208KN·m
取Mmax=0.208KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=25N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.208×106
=4.58N/mm2 W 45375 面板强度满足要求! B、挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=1.21×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)=4.311KN/m; 面板最大容许挠度值: 305/250=1.2mm; 面板弹性模量: E=8000N/mm2; ν= 0.677ql4 = 0.677×4.311×3054 =0.09mm<1.2mm 100EI 100×8000×340313 满足要求! 4)次楞验算 次楞采用专用型材,60×50×2.0计算,间距0.305m,截面抵抗矩W=4490mm3;截面惯性矩I=107800mm4; A、抗弯强度验算 a、次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞排矩即立杆横距,L=1.21m。 b、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×2.5]×0.305=2.134KN/m q1=0.9×[1.35×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.305=1.993KN/m 根据以上两者比较应取q1=2.134KN/m作为设计依据。 集中荷载设计值: 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.305×0.3=0.099KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150KN B、强度验算 施工荷载为均布线荷载: M1=0.1q1l2=0.1×2.134×1.212=0.312KN·m 施工荷载为集中荷载: M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.099×1.212+0.213×3.150×1.21=0.823KN·m 取Mmax=0.823KN·m验算强度。 钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2; σ= Mmax = 0.823×106 =183.30N/mm2 W 4490 次楞抗弯强度满足要求! C、挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=0.305×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)=1.087KN/m 次楞最大容许挠度值: 1210/250=4.8mm; 次楞弹性模量: E=206000N/mm2; ν= 0.677ql4 = 0.677×1.087×1210.004 =0.71mm<4.8mm 100EI 100×206000×107800 满足要求! 5)主楞验算 主楞采用: 专用的方钢59×65×2.0 截面抵拒矩W=9.04cm3 截面惯性矩I=26.67cm4 A、强度验算 当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×(24000×0.13+1100×0.13+300)+1.4×1500]×0.305=1750N/m q1=0.9×[1.35×(24000×0.13+1100×0.13+300)+1.4×0.7×1500]×0.305=1724N/m 根据以上两者比较应取q1=1750N/m作为设计依据。 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1750×1.21/1000=2.329kN。 次楞作用集中荷载P=2.329kN,进行最不利荷载布置如下图: 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m) 最大弯矩Mmax=1.153kN.m; 主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2; σ= Mmax = 1.153×106 = 127.544N/mm2<215N/mm2 W 9.04×103 主楞抗弯强度满足要求! B、挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值。 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为: q=0.305×(24000×0.13+1100×0.13+300)=1087N/m=1.087N/mm; 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.087×1.21=1.447kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算,主梁最大变形值V=1.305mm。 主梁的最大容许挠度值: 1210.00/150=8.1mm, 最大变形Vmax=1.305mm<8.1mm 满足要求! 6)立杆稳定性验算 A、轴向力计算 按下列各式计算取最大值: 0.9×{1.2×[0.213×5.07+(24×0.13+1.1×0.13+0.3)×1.21×1.21]+1.4×1×1.21×1.21}=8.645kN; 0.9×{1.35×[0.213×5.07+(24×0.13+1.1×0.13+0.3)×1.21×1.21]+1.4×0.7×1×1.21×1.21}}=8.942kN; 立杆轴向力取上述较大值,N=8.942KN。 B、立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式: σ= N ≤f φA N----轴心压力设计值(kN): N=8.942kN; φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到; L0---立杆计算长度(m),L0=h,h为水平杆最大步距,,L0=1.5m。 i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm; A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2; f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=215N/mm2; 立杆长细比计算: λ=Lo/i=150.0/1.59=94 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594; σg= N = 8.942×103 =35.504N/mm2 φA 0.594×4.24×102 立杆稳定性满足要求! (二)墙体模板的计算 工程参数 墙体模板参数 墙体厚度 0.2m 墙体砼浇筑高度 5.1m 面板 组合钢模板 次楞 8号槽钢,间距250mm 主楞 两根10号槽钢槽口水平[,间距500mm 对拉螺栓 对拉螺栓直径16mm,间距: 500mm×500mm 荷载参数 振捣砼对侧模板压力 4kN/m2 倾倒砼对侧模板压力 4kN/m2 1)新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×5.7×1×1.2×1.22=44.061kN/m2 F=γcH=24×5.1=122.400kN/m2 其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0--新浇混凝土的初凝时间,按200/(T+15)计算,取初凝时间为5.7小时。 T: 混凝土的入模温度,经现场测试,为20℃; V--混凝土的浇筑速度,取1.5m/h; H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取5.1m; β1--外加剂影响修正系数,取1; β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。 根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值44.061kN/m2。 2)墙侧模板面板验算 面板采用组合钢模板,宽度为300mm,厚度为2.5mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。 面板的截面抵抗矩W=5940mm3; 截面惯性矩I=269700mm4; A、强度验算 a、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.25m。 b、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=44.061kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×44.061+1.4×4]×0.3=15.788KN/m q1=0.9×[1.35×44.061+1.4×0.7×4]×0.3=17.119KN/m 根据以上两者比较应取q1=17.119KN/m作为设计依据。 c、强度验算 施工荷载为均布线荷载: M1=0.1q1l2=0.1×17.119×0.252=0.11KN·m 面板抗弯强度设计值f=205N/mm2; σ= Mmax = 0.1
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