334省道如皋新204泰兴段某大桥工程主桥箱梁挂篮悬臂浇筑施工方案.docx
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334省道如皋新204泰兴段某大桥工程主桥箱梁挂篮悬臂浇筑施工方案
334省道(xxxx-xxxx)工程xxx标
xxx大桥
主桥箱梁挂篮悬臂浇筑
施工方案
2011年3月
334省道(如皋新204-泰兴段)工程xxx标xxx大桥主桥箱梁挂篮悬臂浇筑施工方案
一、编制依据
本施工方案的编制是以S334省道RG-5标合同段的招标文件、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000、《桥涵施工手册》、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004和阶段施工图设计及相关文件为依据的。
二、工程概况
334省道南通段扩建工程3合同段RG5施工标段,路线东起搬经镇焦港村,向西跨越xxx、终于搬经镇严鲍村,均位于如皋市境内。
xxx大桥位于焦港村境内,在K101+919.4跨越xxx,桥梁中心线与河道中心线正交。
桥位处xxx现有河口宽95m左右,水面宽约72m,xxx为规划Ⅲ级航道。
xxx大桥主桥桥梁通航净空尺寸70×7m,设计最高通航水位3.187m。
总体跨径布置为8×25m+48m+80m+48m+8×25m=576m。
桥面宽度12.75m+0.5m+12.75m=26m。
主桥采用48m+80m+48m三跨预应力变截面连续梁跨越xxx,两侧引桥各采用8×25m先简支后连续部分预应力砼组合箱梁,全桥共分5联,主桥变截面预应力砼连续箱梁为一联,两侧引桥部分预应力砼组合箱梁各为二联(均为4×25m),每联中间墩设置现浇横梁。
引桥桥墩桩基为钻孔灌注桩,桥墩为单排双桩柱式,全桥引桥仅6#、7#、12#、13#桥墩设置系梁。
1~7#、12~18#墩4根桩,直径1.5m共56根,桩长40米。
其中墩柱直径1.3米,间距为6.35米。
桥墩采用柱式墩,上设盖梁。
引桥桥台采用肋板式,低桩承台,厚度为1.5米,基桩为双排计4根Φ1.2米的钻孔灌注群桩,桩长31米。
桥台桩基础为钻孔灌注群桩,上设台帽。
桥梁墩台横坡通过桥墩立柱肋板高度调整,在墩台帽顶形成。
主桥箱梁采用单箱单室断面,箱梁顶宽6.75cm,侧翼缘板悬臂长3.0m,全宽12.75m。
箱梁横桥向保持水平,顶面设2.0%的单向横坡,箱梁腹板高度不同形成。
中支点处箱梁中心高度4.5m,边支点及跨中箱梁中心高度2.2m,梁高以1.5次抛物线变化。
顶板厚0.28m,悬壁板端部厚0.16m,根部厚0.65m,按折线变化,腹板厚0.45m~0.65m,按折线变化;底板厚0.26m~0.6m,呈1次抛物线变化。
横隔梁分别设在中支点、边支点及主跨跨中处,厚度分别为2.4m,1.2m及0.3m,横隔梁均设置了人孔以便施工。
悬臂浇筑最大节段梁重为115t。
主桥共有3个合拢段,即一个中跨合拢段和两个边跨合拢段,合拢段长均为2.0m,在吊架上浇筑。
边跨现浇段长6.92m,在支架上浇筑。
0#块段长10.0m为支架现浇段;1#~9#块段为悬浇段,采用挂篮施工。
各梁段体积及重量一览表如下:
梁段编号
边跨现浇
边跨合龙
9#
8#
7#
6#
5#
节段长度(m)
6.92
2.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
梁段体积(m3)
74.8
16.2
32.6
33.4
34.6
37.0
40.6
梁段重量(t)
194.5
42.0
84.7
86.7
90.0
96.1
105.6
梁段编号
4#
3#
2#
1#
0#
中跨合龙
节段长度(m)
3.5
3.5
3.5
3.5
10
2.0
梁段体积(m3)
38.2
40.0
42.1
44.2
186.0
20.2
梁段重量(t)
99.2
104.0
109.4
115.0
483.7
52.5
三、挂篮构造说明
主桥挂篮为三角形挂篮,主要由6大部分组成,分别为:
三角形组合主桁梁、行走系统、底篮及模板系统、悬吊系统、锚固系统及工作平台。
挂篮重量控制在50T以内(含内外模板重量)。
每个挂篮有二片三角形组合梁。
挂篮构造如附图所示:
1、主桁:
主桁为三角桁片,由立柱、斜拉杆、主梁组成。
(1)主梁由2根I40aⅹ142型钢加工而成,共长12.0m,是挂篮主要的承重结构。
挂篮两根主梁之间设有平联,以减少负荷后侧向变形,增加整体稳定性。
主梁与立柱、斜拉杆的连接均为销轴连接,为了保证三角桁架拼装后受力良好,防止拼装后处于应力过大或无应力状态,加工主梁销孔时应严格按照设计图纸尺寸加工,一个主桁主梁的相邻两销孔只能出现正误差,误差范围为+0~+2.0mm。
(2)立柱由2根I40aⅹ142型钢加工而成,共长375cm,底部与主梁用销轴连接。
顶部两侧贴焊两块2cm以连接两根斜拉杆。
立柱横联采用由双拼槽钢[10a焊接而成的刚性桁架。
立柱、斜拉杆及主梁构成三角桁架,共同承受主桁前、后横梁传给的外荷载。
(3)斜拉杆均由2根I40aⅹ142型钢加工而成,两端均加工成半圆形以方便与主梁和立柱两端的销接。
悬出端斜拉杆两销孔间间距为512cm,后端斜拉杆两销孔间间距为440cm。
加工时斜拉杆孔距只允许出现正误差,误差范围为0~+2.0mm。
主桁组合如下图所示:
2、底篮:
底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。
(1)前下横梁、后下横梁:
采用2根I40a水平用钢板焊接成一根主梁桁架,横梁上设加劲板及连接板。
前横梁长800cm,后横梁长800cm。
(2)纵梁:
底篮纵梁有普通纵梁和加强纵梁两种。
普通纵梁为I32;加强纵梁为2cm和1.5cm的钢板焊接在一起成“工”字形;
3、悬吊系统:
(1)前上横梁:
前上横梁由2I45a水平用钢板焊接成一根主梁桁架,横梁上设加劲板及连接板;前上横梁长1200cm。
(2)前后吊带及箱梁内后锚带采用精轧螺纹钢,其长度通过螺旋千斤顶调整。
4、后锚及行走系统:
(1)后锚由锚固梁、锚杆组成,上端通过锚固梁锚于主梁尾部,下端通过精轧螺纹钢和连接器锚于箱梁上。
经计算一个挂篮主桁的后锚共需6根精轧螺纹钢筋,一个挂篮后锚总共需要12根精轧螺纹钢筋锚固。
(2)行走系统:
整个桁架结构支承在由钢板加工而成的前、后支腿上。
每组主梁的支腿下设一套行走系统,行走系统主要包括:
行走支腿及上框架、行走轮、前后支腿行走轨道等。
①为了调整挂篮水平,两片主梁下的支腿在加工时采用不等高设计,远离桥梁中心线的支腿高度高于靠近侧的支腿,挂篮的前支腿受力较大,前支腿采用钢板焊接的箱形体,以减少其压缩变形量;后支腿采用钢板组合滚轮的形式。
②轨道采用2I25,上下各贴焊1cm钢板,挂篮移动时为保证安全采用人工用手拉葫芦拉动向前行走。
③为了保证挂篮行走时的安全,必须在箱梁前端及轨道前端设置限位装置,以防止挂篮滑出轨道或箱梁前端引起挂篮倾覆。
④由于前支腿反力很大,因此,挂篮前移时必须按照设计要求设置前支腿下加强型钢。
⑤走轨道使用连接器直接锚固在梁体上。
⑥当1#块箱梁的砼浇注完成后,可接长前支腿行走轨道,轨道锚固后,放松挂篮的前、后吊带,前移挂篮;当2#块箱梁砼浇注完成后,放松挂篮的前、后吊带,顶起挂篮的主梁,先将轨道往前拖运就位锚固后,再移运挂篮;重复挂篮施工的上步程序,直至箱梁悬臂浇注段完成。
5、模板系统:
模板由内、外模板组成。
(1)内模:
由竹胶板与桁架组成。
顶板为竹胶板,直接覆在由槽钢、钢管和木方形成桁架片上形成整体;侧板也为竹胶板,木方作加劲肋,侧模与顶模分别定位,接头处有效处理。
内顶模直接搁置在内滑梁上,内滑梁采用2I36,前端用精轧螺纹钢锚固在前上横梁上,后端直接锚固在已浇筑梁体上。
挂篮主桁迁移到位并锚固后,芯模顶模整体迁移到位。
(2)外模:
由型钢和大块平面钢模板组成桁架式模板,并设有模板移动滑梁,翼缘悬臂模板和腹板之间采用螺栓连接。
6、挂蓝各主要系统材料及重量如下表:
(一只挂蓝)
334省道RG-5标xxx大桥挂蓝重量表
编号
名称
重量(t)
备注
1
三角桁架
10
包括主梁,前、后斜拉杆、立柱
2
行走及锚固装置
5
包括轨道、支点、反扣轮、压梁等
3
悬吊系统
6
包括吊带、滚轮、吊架、前上横梁
4
底蓝系统
11
包括底前、后横梁,纵梁、模板等
5
侧模及芯模系统
18
包括侧、芯模,内、外滑梁等
合计
50
四、挂蓝验算
(一)、底蓝系统验算
1、底蓝纵梁验算
底蓝纵梁在腹板部位采用钢板焊接H型钢,高32cm,宽20cm,上下钢板采用2cm厚钢板,竖向筋板采用1.5cm钢板,其中在腹板部位间距30cm(3根);在底板部位采用Ⅰ32a型普通工字钢,在底板部位间距约53cm(8根)。
对焊接32cmH型钢,I=20770cm4,W=1298cm3,A=122cm2,E=2.06×1011pa。
对Ⅰ32a型普通工字钢,I=11075cm4,W=692cm3,A=52.7cm2,E=2.06×1011pa。
钢筋混凝土容重取26kN/m3。
施工荷载:
取q2=2.5Kpa
振捣荷载:
取q3=2.0Kpa
模板荷载:
q4=2.0Kpa(侧模、底模、芯模的平均值)
倾倒砼时冲击荷载:
取q5=2.0Kpa
因块段的浇筑长度不同,因此分别取相同长度块段的最大值进行验算。
根据设计图纸,1#块腹板最大高度635.6cm,宽75cm,长3.5m;底板最大厚度79.7cm,宽450cm,长3.5m。
横载取1.2倍的安全系数,活载取1.4倍的安全系数。
为计算简单期间,底板纵梁按均布荷载进行计算。
在腹板部位,混凝土自重产生的压应力为:
q砼=6.356×26=165.3KN/m2
则在腹板部位焊接320H型钢上的线荷载为65kN/m,其受力示意图如下:
采用清华大学结构力学求解器,数据输入为:
TITLE,1#块腹板底纵梁受力分析
结点,1,0,0
结点,2,5.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
单元荷载,1,3,62000,0.09091,0.72727,90
单元材料性质,1,1,2513200000,42786200,0,0,-1
END
求得最大弯矩为198.9kN.m,最大剪力为141.5kN,最大挠度为13.3mm;后支点处反力141.5kN,前支点反力89.8kN。
对于自焊320H型钢,其在最大弯矩及最大剪力作用下产生的最大拉应力及最大剪应力分别为:
σ=M/W=198900/(1298×10-6)=153.2Mpa<[σ]=200MPa,拉应力满足要求;
τ=3Q/2A
=3×141500/(2×122×10-4)=17.4Mpa<[τ]=110Mpa,抗剪满足要求;
挠度f=13.3mm<[f]=5500/400=13.75mm,刚度满足要求。
在4.5m宽底板部位,混凝土自重产生的压应力为:
q砼=0.8×26=20.8KN/m2
则在底板部位普通Ⅰ32工字钢上的线荷载为22.2kN/m,其受力示意图如下:
TITLE,1#块底板底纵梁受力分析
结点,1,0,0
结点,2,5.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
单元荷载,1,3,22200,0.09091,0.72727,90
单元材料性质,1,1,1085620000,22814500,0,0,-1
END
求得最大弯矩为69.7kN.m,最大剪力为45.9kN,最大挠度为9.4mm;后支点处反力45.9kN,前支点反力31.8kN。
对于普通Ⅰ32工字钢,其在最大弯矩及最大剪力作用下产生的最大拉应力及最大剪应力分别为:
σ=M/W=69700/(692×10-6)=100.7Mpa<[σ]=200MPa,拉应力满足要求;
τ=3Q/2A
=3×45900/(2×52.7×10-4)=13.1Mpa<[τ]=110Mpa,抗剪满足要求;
挠度f=9.4mm<[f]=5500/400=13.75mm,刚度满足要求。
根据设计图纸,4#块腹板最大高度525.9cm,宽75cm,长4.0m;底板最大厚度62cm,宽450cm,长4.0m。
在腹板部位,混凝土自重产生的压应力为:
q砼=5.259×26=136.7KN/m2
则在腹板部位焊接320H型钢上的线荷载为52kN/m,其受力示意图如下:
TITLE,4#块腹板底纵梁受力分析
结点,1,0,0
结点,2,5.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
单元荷载,1,3,52000,0.09091,0.81818,90
单元材料性质,1,1,2513200000,42786200,0,0,-1
END
求得最大弯矩为180.4kN.m,最大剪力为113.5kN,最大挠度为13.1mm;后支点处反力113.5kN,前支点反力94.5kN。
根据1#块施工计算可知在此种工况下,自焊320H型钢抗拉、抗剪及挠度均满足要求。
在4.5m宽底板部位,混凝土自重产生的压应力为:
q砼=0.62×26=16.12KN/m2
则在底板部位普通Ⅰ32工字钢上的线荷载为18.5kN/m,其受力示意图如下:
TITLE,4#块底板底纵梁受力分析
结点,1,0,0
结点,2,5.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
单元荷载,1,3,18500,0.09091,0.81818,90
单元材料性质,1,1,1085620000,22814500,0,0,-1
END
求得最大弯矩为64.2kN.m,最大剪力为40.4kN,最大挠度为8.7mm;后支点处反力40.4kN,前支点反力33.6kN。
根据1#块施工计算可知在此种工况下,普通Ⅰ32工字钢抗拉、抗剪及挠度均满足要求。
根据设计图纸,9#块腹板最大高度360.4cm,宽60cm,长4.5m;底板最大厚度39cm,宽480cm,长4.5m。
在腹板部位,混凝土自重产生的压应力为:
q砼=3.604×26=93.7KN/m2
则在腹板部位焊接320H型钢上的线荷载为36.3kN/m,其受力示意图如下:
TITLE,9#块腹板底纵梁受力分析
结点,1,0,0
结点,2,5.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
单元荷载,1,3,36300,0.09091,0.90909,90
单元材料性质,1,1,2513200000,42786200,0,0,-1
END
求得最大弯矩为132.7kN.m,最大剪力为81.8kN,最大挠度为9.7mm;后支点处反力81.8kN,前支点反力81.8kN。
根据1#块施工计算可知在此种工况下,自焊320H型钢抗拉、抗剪及挠度均满足要求。
在4.8m宽底板部位,混凝土自重产生的压应力为:
q砼=0.4×26=10.4KN/m2
则在底板部位普通Ⅰ32工字钢上的线荷载为14.0kN/m,其受力示意图如下:
ITLE,9#块底板底纵梁受力分析
结点,1,0,0
结点,2,5.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
单元荷载,1,3,14000,0.09091,0.90909,90
单元材料性质,1,1,1085620000,22814500,0,0,-1
END
求得最大弯矩为51.2kN.m,最大剪力为31.5kN,最大挠度为7.0mm;后支点处反力31.5kN,前支点反力31.5kN。
根据1#块施工计算可知在此种工况下,普通Ⅰ32工字钢抗拉、抗剪及挠度均满足要求。
2、底蓝前、后横梁验算
根据上面的计算可知:
1#块施工时,腹板型钢前后支点反力为
R后=141.4kN,R前=89.8kN;
底板型钢前后支点反力为
R后=45.9kN,R前=31.8kN;
4#块施工时,腹板型钢前后支点反力为
R后=113.5kN,R前=94.5kN;
底板型钢前后支点反力为
R后=40.4kN,R前=33.6kN;
9#块施工时,腹板型钢前后支点反力为
R后=81.8kN,R前=81.8kN;
底板型钢前后支点反力为
R后=31.5kN,R前=31.5kN;
因底蓝前、后横梁结构形式均相同(双拼Ⅰ40a工字钢,长8.0m)但吊点位置不同,根据以上的计算结过,对在1#块施工时的底蓝后横梁进行验算,对在4#块施工时的底蓝前横梁进行验算。
对双拼Ⅰ40a工字钢,I=43440cm4,W=2180cm3,A=172.2cm2,E=2.06×1011pa。
其受力图式如下:
TITLE,底篮后横梁内力分析
结点,1,0,0
结点,2,0.75,0
结点,3,2.05,0
结点,4,2.75,0
结点,5,5.25,0
结点,6,5.95,0
结点,7,7.25,0
结点,8,8,0
单元,1,2,0,0,0,1,1,1
单元,2,3,1,1,1,1,1,1
单元,3,4,1,1,1,1,1,1
单元,4,5,1,1,1,1,1,1
单元,5,6,1,1,1,1,1,1
单元,6,7,1,1,1,1,1,1
单元,7,8,1,1,1,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
结点支承,3,3,0,0,0
结点支承,4,3,0,0,0
结点支承,5,3,0,0,0
结点支承,6,3,0,0,0
结点支承,7,3,0,0,0
单元荷载,2,1,141500,0.269,90
单元荷载,2,1,141500,0.5,90
单元荷载,2,1,141500,0.731,90
单元荷载,3,1,45900,0.429,90
单元荷载,4,1,45900,0.104,90
单元荷载,4,1,45900,0.368,90
单元荷载,4,1,45900,0.632,90
单元荷载,4,1,45900,0.896,90
单元荷载,5,1,45900,0.571,90
单元荷载,6,1,141500,0.269,90
单元荷载,6,1,141500,0.5,90
单元荷载,6,1,141500,0.731,90
单元材料性质,1,7,3547320000,89486400,0,0,-1
END
求得最大弯矩为68.0kN.m,最大剪力为254.5kN,最大挠度为0.3mm。
六个支点反力分别为:
212kN、239.2kN、111kN、111kN、239.2kN、212kN
对于双拼Ⅰ40a工字钢,其在最大弯矩及最大剪力作用下产生的最大拉应力及最大剪应力分别为:
σ=M/W=68000/(2180×10-6)=31.2Mpa<[σ]=200MPa,拉应力满足要求;
τ=3Q/2A
=3×254500/(2×172.2×10-4)=22.2Mpa<[τ]=110Mpa,抗剪满足要求;
挠度f=0.3mm<[f]=1750/400=4.4mm,刚度满足要求。
底蓝前横梁受力图式如下:
TITLE,底篮前横梁内力计算
结点,1,0,0
结点,2,1.25,0
结点,3,3.25,0
结点,4,5.25,0
结点,5,6.5,0
单元,1,2,1,1,0,1,1,1
单元,2,3,1,1,1,1,1,1
单元,3,4,1,1,1,1,1,1
单元,4,5,1,1,1,1,1,0
结点支承,1,3,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
结点支承,3,3,0,0,0
结点支承,4,3,0,0,0
结点支承,5,3,0,0,0
单元荷载,1,1,94500,0.28,90
单元荷载,1,1,94500,0.52,90
单元荷载,1,1,94500,0.76,90
单元荷载,2,1,33600,0.175,90
单元荷载,2,1,33600,0.505,90
单元荷载,2,1,33600,0.835,90
单元荷载,3,1,33600,0.165,90
单元荷载,3,1,33600,0.495,90
单元荷载,3,1,33600,0.825,90
单元荷载,4,1,94500,0.24,90
单元荷载,4,1,94500,0.48,90
单元荷载,4,1,94500,0.72,90
单元材料性质,1,4,3547320000,89486400,0,0,-1
END
求得最大弯矩为41.7kN.m,最大剪力为175.8kN,最大挠度为0.07mm。
根据以上的计算可知满足要求
求得各支座处反力及上横梁吊点拉力分别为:
107.7kN、238.9kN、75.4kN、238.9kN、107.7kN
3、吊带及吊点构造验算
底篮下横梁吊点构造形式为:
在吊点部位组合型钢上下各设置一块2cm厚钢板,两块钢板用六根Ф30mm螺栓(45钢)连接,在上钢板上焊接一对2cm厚吊耳,吊带下吊点钢板(3cm厚)通过一个Ф50mm销子(45钢)与吊耳销接。
具体形式如下图所示:
吊带验算:
由以上计算可知,最大吊带处受力为239.2kN,吊带采用Ф32精轧螺纹钢,其最少可承受500kN的拉力,因此吊带满足施工要求。
吊点吊耳钢板焊缝强度验算:
吊耳钢板2cm厚,焊接处接触面长度34cm,焊缝厚度取1.5cm,焊缝长度取32cm,后吊点吊带最大受力为239.2kN,则:
σ=0.707×239200/(2×0.015×0.32)=17.6MPa<[σ]=140MPa
满足要求
螺杆承载力验算:
6根螺杆的承载力为N=6×210×706=889kN>239.2kN
螺杆承载力满足要求
销子承载力验算:
吊点销子采用Ф50mm销子(45钢),则其所能承受的最大剪力为
Qmax=0.667×2×1963.5×125=327.4>239.2kN
吊点销子满足要求
吊耳钢板验算:
上吊耳钢板宽16cm,厚3cm,吊点孔直径5.2cm,取抗拉净宽为10cm,则最小抗拉截面积为A=100×30=3000mm2
下吊耳钢板吊点孔中心线处钢板宽22cm,钢板厚2cm,采用两块钢板,吊点孔直径5.2cm,取抗拉净宽为20cm,则最小抗拉截面积为
A=200×40=8000mm2
取上吊耳进行验算
其所能承受的最大拉力为N=140×3000=420kN>239.2kN
吊耳满足要求
4、内、外滑梁验算
内、外滑梁采用普通Ⅰ36工字钢,为计算简便,其受力按均布荷载进行验算。
因翼板及顶板断面基本相同,因此按9#块施工工况进行验算。
翼板混凝土为1.152m3/m(单侧),顶板砼为1.185m3/m。
两侧翼板及顶板均采用2根滑梁,其中外内侧滑梁距腹板边0.5m,外侧滑梁距腹板边1.5m;内滑梁距箱梁中心线距离为1.5m。
9#块施工时翼板砼方量为1.152×4.5=5.184m3(134.8kN)
顶板砼方量为1.185×4.5=5.333m3(138.7kN)
单侧外侧模模板重量为70kN,芯模顶模板重量为20kN,则外滑梁上的线荷载为36.8kN/m,内滑梁上的线荷载为36.3kN/m。
内、外滑梁受力形式相同,因此仅对外滑梁进行验算。
其受力简图如下:
TITLE,外滑梁受力分析
结点,1,0,0
结点,
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