人货电梯接料平台.docx
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人货电梯接料平台.docx
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人货电梯接料平台
一、工程概况2
二、编制依据2
三、接料台搭设3
落地侧面构造详图5
落地正面构造详图6
悬挑侧面构造详图8
悬挑正面构造详图9
接料平台安全防护门视图10
四、落地式接料平台计算书11
一、大横杆的计算:
11
二、小横杆的计算:
13
三、扣件抗滑力的计算:
15
四、脚手架荷载标准值:
16
五、立杆的稳定性计算:
17
六、最大搭设髙度的计算:
19
七、连墙件的计算:
20
八、立杆的地基承载力计算:
21
五、悬挑式接料平台的计算22
一、小横杆的计算23
二、大横杆的计算24
三、扣件抗滑力的计算26
四、脚手架荷载标准值26
五、立杆的稳定性计算28
六、连墙件的计算30
七、悬挑梁的受力计算31
八、悬挑梁的整体稳定性计算33
九、锚固段与楼板连接的计算33
1/37
一、工程概况
贵州省龙里县大十字片区改造项目《名门时代广场A栋》项目位于贵州龙里大十字,总用地面积8471m2,建筑占地面积4796.39m2,总建筑面积6493加2,其中地上建筑面积57469.68m2,地下建筑面积7462.32m2,设计使用年限50年,屋面防水等级为1级,局部2级。
地下室防水等级一级,局部二级。
抗震设防烈度为6度,该工程处于龙里旧城规划的主城核心区。
作为该区域首个启动项目,将成为县招商引资的重点工程,属于县重点建设工程。
本项目计划建设一组地标性髙层建筑,打造以商业为主体的中央核心商务区。
南临正大街,东靠胜利街,北接民主街,西侧为规划道路。
住宅层高为3.0m,负一层层高为5.7m,一二层商业层髙均为4.8m,三四层商业层髙4.5m,五层层高5.55m,第六层由于结构高位转换的需要,层髙为3.55m。
住宅A栋总计23F+7F/-1D层,建筑髙度101.82米
(含建筑室内外髙差)o
开发商为贵州天成鑫鑫房地产开发有限公司;
监理单位为贵州和润建设工程监理有限公司;
总包单位为海力控股集团有限公司;
设计单位为上海同济大学建筑研究院有限公司;
地勘单位为贵州有色地质遵义勘察院。
二、编制依据
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架
安全技术规范》
(JGJ130-2011).《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011).《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2010)等编制。
三、接料台搭设
接料台设置采用4)48X2.8mm钢管前排为双立杆,后排为单立杆搭设方式,接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设,每层接料台与结构面平齐,外侧略高内侧5cm,接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。
楼层挑架釆用16#工字钢悬挑,并釆用"12钢丝绳反拉作安全储备,做法同外架。
平台上铺胶合板,平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm〜120mmo电梯防护门材料应为方管,髙度为1800mm,插销在电梯侧,门的里侧用钢板网封闭,字体为“注意安全,随手关门”。
A栋一至六层采用室外落地式接料平台,平台总搭设髙度最高为24.1米,六层以上采用悬挑式接料平台(悬挑方式同外架)
具体做法参下图:
1.落地正面、侧面构造详图
2.悬挑正面、侧面构造详图
3.安全防护门构造示意图
人货电梯接料平台
落地侧面构造详图
C
<—
A\
■
b
(余1可)
广平台胶合板
-受力杆2
(余同〉
L水平拉结杆
(余同)
二/一栏杆
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_拉结点
烤层半面
立杆
(余同)
厂平台,狡合板
A\
楼层半面
扫地杆「
木板一J
落地侧面构造详图
宅外逾坪
落地正面构造详图
—拦IT
z(余同〉
受力杆2
/(余同〉
-受力杆1
(余同)
水平拉结杆
(余同〉
立杆
(氽同)
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—胶合板
(余同)
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A\
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38*88木杭
(余同)
‘「J□地杆
空外地坪
落地正面构造详图
人货电梯接料平台
悬挑侧面构造详图
/
广平鞭合权
t受力秆2
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(余同)
受力加
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16U字廉
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悬挑侧面构造详图
悬挑正面构造详图
弈杠
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立杆
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水平拉结杆
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ZW
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悬孑兆IH1®沟迤:
井图
接料平台安全防护门视图
转动活贝-
40*3方钢边框-
18厚胶合板-、
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織网与ii®?
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I700
70C
J受力杆
接料平台安全防护门示懿
四、落地式接料平台计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.20米。
钢管类型为"48.3X3.6,连墙件采用2步2跨,竖向间距2.40米,水平间距2.40米。
施工活荷载为3.OkN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片,荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2o
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。
(地区:
贵州省贵阳地区风
荷载计算高度:
100米地面粗糙度:
D类)
地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数
0.40。
钢管惯性矩计算采用1二兀(沪-屮)/64,抵抗距计算采用W=n(D'-db^Do
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1•均布荷载值计算
大横杆的自重标准值
P1=O.040kN/m
脚手板的荷载标准值
P2=0.350X1.050/2=0.184kN/m
活荷载标准值
Q=3.000X1.050/2=1.575kN/m
静荷载的计算值
q】=l.2X0.040+1.2X0.184=0.268kN/m
活荷载的计算值
q2=l.4X1.575=2.205kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
$如
pnnjiiWiim山丄|丄口丄山
t―-~~~~t—t
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
岡血=0.0帥$十0.10?
2厂
跨中最大弯矩为
Mj=(O.08X0.268+0.10X2.205)X1.2002=0.348kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
陆咽=-0.10^/2-0.117^/2
支座最大弯矩为
M2=-(0.10X0.268+0.117X2.205)Xl.200J-0.410kN.nl
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
0=0.410X1()6/5260.0=77.968N/mm2
大横杆的计算强度小于205.ON/nun2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
卩唤=0.677上二+0990鱼一
10057100EZ
静荷载标准值qi=0.040+0.184=0.223kN/m
活荷载标准值q2=1.575kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677X0.223+0.990X1.575)X1200.04/(100X2.06X105X
127100.0)=1.355mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值
Pj=O.040X1.200=0.048kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.350X1.050X1.200/2=0.220kN
活荷载标准值
荷载的计算值
Q=3.000X1.050X1.200/2=1.890kN
P二1.2X0.048+1.2X0.220+1.4X1.890=2.968kN
1丄1
L-
1/2
L
1
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
,PI
M曲=孑
M=(1.2X0.040)X1.0502/8+2.968X1.050/4=0.786kN.m
o=0.786X106/5260.0=149.354N/m【『
小横杆的计算强度小于205.ON/nun2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
3845/
PP
集中荷载最大挠度计算公式如下:
復max小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
Vi=5.0X0.040X1050.004/(384X2.060X105X127100.000)=0.024mm
集中荷载标准值P=0.048+0.220+1.890=2.158kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=215&140X1050.0X1050.0X1050.0/(48X2.06X105X127100.0)=1.988mm
最大挠度和
V二\[+\7=2.012mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
3.扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5・2.5):
RW也
其中Rc一一扣件抗滑承载力设计值,单扣件取&0kN,双扣件取12.OkN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
1.荷载值计算
横杆的自重标准值
卩1=0・040X1.050=0.042kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.350X1.050X1.200/2=0.220kN
活荷载标准值
荷载的计算值
Q=3.000X1.050X1.200/2=1.890kN
R=l.2X0.042+1.2X0.220+1.4X1.890=2.961kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动.
其抗滑承载力可取8.OkN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动■其抗滑承载力可取12.OkNo
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1538
NG1=0.154X20.000=3.076kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35
NG2=0.350X4X1.200X(1.050+0.300)/2=1.134kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0.17
NG3=0.170X1.200X4=0.816kN
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010
鹉=0.010X1.200X20.000=0.240kN
经计算得到,静荷载标准值Ng=NG1+NG2+NG3+NG4=5.266kN0
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值%=3.000X2X1.200X1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中Wo——基本风压(kN/m2),Wo=0.300
E——风荷载高度变化系数,Uz=1.000
比——风荷载体型系数:
比=0.600
经计算得到:
Wk=0.300X1.000X0.600=0.180kN/m2o
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+0.9X1.4Nq
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:
N=1.2X5.266+0.9X1.4X3.780=11.082kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2%+1.4弘
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力:
N=1.2X5.266+1.4X3.780=11.611kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式
Mv=0.9X1.4Wklah2/10
其中叽一一风荷载标准值(kN/nd;
la——立杆的纵距(m);
h——立杆的步距(m)o
经过计算得到风荷载产生的弯矩:
Mw=0.9X1.4X0.180X1.200X1.200X1.200/10=0.039kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=11.611kN;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
U——计算长度系数,由脚手架的髙度确定,u二1.500;
10——计算长度(m),由公式10=kuh确定,10=1.155X1.500X
1.200=2.079m;
A立杆净截面面积,A=5.060cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩)tW=5.260cm3;
X——长细比,为2079/16=131
Xo——允许长细比(k取1),为1800/16=113<210长细比验算满足要求!
e——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到
0.396;
o——钢管立杆受压强度计算值(N/mnf2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.OON/nim2;
经计算得到:
o=11611/(0.40X506)=57.947N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算o<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=11.082kN;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
10——计算长度(m),由公式10=kuh确定,10=1.155X1.500X
1.200=2.079m;
A立杆净截面面积,A=5.060cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;
长细比,为2079/16=131
允许长细比(k取1),为1800/16=113<210长细比验算满足
要求!
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比i0/i的结果查表得到
0.396;
Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mw=0.039kN.m;o——钢管立杆受压强度计算值(N/mnB;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.OON/mm2;
经计算得到a=11082/(0.40X506)+39000/5260=62.757N/mm2;
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算0<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下式计算:
[H]=[(bAa-(1.2NG2k+1.4NQk-NXi0)]/1.2gk
其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=2.190kN;
NQk——活荷载标准值,NQk=3.780kN;
gk每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.154kN/m;
NXic——轴向力钢丝绳卸荷部分,=0.OOOkN;
o——钢管立杆抗压强度设计值,o=205.OON/nim2;
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=179.655米。
考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度[H],按下式计算:
[H]={Aa-[1.2NG2k+0.9X1.4(NQk+AMwk)-NXic]}/1.2gk
其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=2.190kN;
活荷载标准值,
NQk=3.780kN;
gk每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.154kN/m;
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0.031kN.m;
NXic——轴向力钢丝绳卸荷部分,NQk=0.OOOkN;
o——钢管立杆抗压强度设计值,o=205.OON/nun2;
经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度[H]=174.433米。
取上面两式计算结果的最小值,脚手架允许搭设高度[H]=174.433米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
叫=Ng+No
其中——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
Nlw=1.4XWkXAw
wk风荷载标准值,wk=0.180kN/m2;
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw.=2.40X2.40=5.760m2;
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No=3.000经计算得到N]w=1.452kN,连墙件轴向力计算值叫=4.452kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值叫订=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值叫、2=0.85 其中e——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到巾二0.95; 净截面面积Ac=5.06cm2;毛截面面积A=18.32cm2;[f]=205.00N/mm'。 经过计算得到Nn=8&171kN N门〉Ni,连壇件的设计计算满足彊度设计要求! 经过计算得到恥=303.873kN Nf2>NP连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 Pkwfg 其中Pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值,pk=Nk/A=36.18(kPa) Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=5.27+3.78=9.05kN A——基础底面面积(m2);A=0.25 fg——地基承载力设计值(kN/m2);fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg=&Xfgk 其中kc——脚手架地基承载力调整系数;kc=0.40 fgk——地基承载力标准值;fgk=170.00 地基承载力的计算满足要求! 扣件脚手架计算满足要求! 五、悬挑式接料平台的计算 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0N/nun2,钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.90米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48X2.8, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.OkN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用木板,荷载为0.35kN/m2,按照铺设6层计算。 栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2o 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.20kN/m2,高度变化系数1.0400,体型系数1.2480。 (地区: 贵州省贵阳地区风荷载计算高度: 100米地面粗糙度: D类) 卸荷吊点按照构造要求考虑,不进行受力计算! 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.40米,建筑物內锚固段长度1.60米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n(D4-d4)/32D0 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1•均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P]=0・036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350X1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 荷载的计算值 Q=3.000X1.500/2=2.
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