单相逆变器并网工作原理分析与仿真.docx
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单相逆变器并网工作原理分析与仿真
基于定频积分的逆变器并网控制
1.1引言
本章探索了一种基于定频积分控制的可选择独立工作和并网运行两种工作模式的光伏逆变器控制方案,对其工作原理以及并网电流纹波影响因素进行了理论分析,推导了控制方程,并给出了计算机仿真分析结果。
1.2逆变器并网控制系统总体方案设计
如本文第一章所述,并网型逆变器主要应用在可再生新能源并网发电技术中,因此,对逆变器并网控制方案的研究也必须结合新能源发电的特点,达到最大限度的利用可再生资源。
作者设计了一种既可以控制逆变器工作在并网送电状态,又可以控制逆变器工作在独立带载状态的逆变器并网控制系统。
逆变器的具体工作模式由工作场合和用户需求决定,系统具有多功能。
本系统采用以定频积分为核心的控制方案。
逆变器并网工作时采用基于定频积分的电流控制方案;独立工作时,在并网电流控制方案的基础上加入电压PI外环,实现输出电压控制。
定频积分控制不仅将并网输出电流控制和独立输出电压控制有机地融合在一起,而且使系统在两种工作模式下都具有良好的性能。
1.3定频积分控制的一般理论
所谓定频积分控制是指保持电路工作的开关频率fs不变,而通过积分器和D触发器来控制开关器件在每个周期内的导通时间Ton和关断时间
Toff。
图1-1所示为定频积分控制的一般原理图。
定频积分控制是基于单周期控制的一种控制方法[43~45]。
单周期控制是
一种非线性控制技术,该控制方法的突出特点是:
无论是稳态还是暂态,它都能保持受控量(通常为斩波波形)的平均值恰好等于或正比于给定值,即能在一个开关周期内,有效的抵制电源侧的扰动,既没有稳态误差,也
没有暂态误差,这种控制技术可广泛应用于非线性系统的场合,比如脉宽调制、谐振、软开关式的变换器等。
下面具体从理论上分析基于单周控制的定频积分控制的一般原理和特点。
图1-1定频积分控制的工作原理图
Fig.1-1Schematicdiagramofunifiedconstant-frequencyintegrationcontrol
假设开关运行开关频率为fS1TS,开关函数k(t)为:
式中Ton为开关导通时间,Toff为开关关断时间,TonToffT$。
在每一开关周期内,开关导通时间为Ton,关断时间为Toff,占空比为
DTon.Ts,给定信号Vref(t),开关输入信号为x(t),输出信号为y(t),它
是由输入信号x(t)经开关斩波后形成的信号,因此又称为开关变量。
y(t)与
x(t),k(t)三者之间的关系如下:
y(t)k(t)x(t)(1-1)
假设开关频率远大于输入信号X(t)及给定信号Vref(t)的频率,即在一个开关周期内,X(t)、Vyf(t)均认为是常数。
对于传统控制而言,占空比D由给定信号Vref(t)线性调制而成,可写为:
d(t)K1Vref(t)(1-3)
式中K1为常数。
因此输出信号的平均值Y(t)为:
K1x(t)Vref(t)(1-4)
1Ts1DTs
Y(t)0x(t)k(t)dtx(t)0dt
TsTs
上式表明:
应用传统电压反馈控制,输出信号y(t)是输入信号x(t)与
给定信号Vref(t)的乘积。
因此,输入信号x(t)的变化必然导致输出信号y(t)的变化,开关是非线性的。
对于单周控制,其原则是保证在每一开关周期内,输入信号x(t)的积
分值恰好等于给定信号
Vref⑴,即:
Ts
0x(t)dtVref(t)
(1-5)
将式(1-1)、(1-3)
代入上式整理得:
1DTs1
x(t)dtv
Ts0Ts
ref(t)
(1-6)
由于开关周期Ts固定,则输出信号在每一个开关周期内的平均值Y(t)
等于给定信号Vref(t),即为:
1DTs1
Y(t)0x(t)dtVref(t)K2Vref(t)(1-7)
TsTs
式中K2为常数。
因此,开关输出信号y(t)只需在一个开关周期内便可跟踪给定信号Vref(t),基于这种思想的非线性技术称为单周期控制技术,采用这种控制技术,开关输出信号丫⑴只与给定信号Vref(t)有关,即:
y(t)K2Vref(t)(1-8)
开关输出丫⑴完全抑制了输入干扰,线性的再现了给定信号Vref(t),
因此,基于单周期控制技术的定频积分控制可以将一个非线性开关变成一个线性开关。
这种控制可以有效抑制输入信号的扰动,使得系统的输出迅速跟踪输入给定的变化,系统具有优良的抗扰动性和跟随性能。
1.4基于定频积分的并网控制方案
1.4.1并网工作原理分析与控制方程推导
本文选择电压源型全桥逆变器作为研究对象。
图1-2所示为电压源电
流控制模式下的单相逆变器并网系统的等效电路示意图。
逆变器并网控制的目标是:
控制逆变电路输出的交流电流为稳定的、与电网同频同相的正弦波,也就是实现单位功率因数并网送电。
本文采用定频积分控制实现逆变器的并网控制。
逆变器输出波形调制采用双极性调制策略。
所谓双极性调制指的是逆变器桥路两桥臂交叉对应开关V1和V4
V2和V3分别各由一个信号控制,两个信号相位相反。
并网控制方程的推导过程如下。
图1-2单相全桥逆变器并网系统等效电路
Fig.1-2Singlephasegrid-connectedfull-bridgeinvertersystem
为简化分析,首先作如下假设:
(1)直流侧电压保持恒定。
(2)开关频率远远大于电网频率和逆变器输出电流的频率。
设开关频率为fs,开关周期为Ts1fS,开关导通占空比为D,UL为逆变器输出滤波电感上的电压,Ud为直流侧电压,uS为电网电压,iS为逆变器电感电流,由于逆变器采用双极性调制,一个开关周期内,电感两端的电压满足:
在0 ULUdUs(1-9) 在DTsVXTs期间,器件V2、V3导通,V1、V4关断,有: ulUdUs(1-10) 在准稳态情况下,根据一个开关周期内电感的伏秒平衡原则有: D(UdUs)(1D)(UdUs)0(1-11) 由式(1-11)可得: us(2D1)5(1-12) 逆变器并网工作时,要求逆变器输出的正弦波电流,且要求该电流与电网电压同频、同相,因此可以引入两个常量k1、k2,且k1、k2都大于零,由k1和k2共同来决定逆变器输出功率的大小。 k1用来限定逆变器的最大输 出电流,k2用以控制输出功率的大小。 则逆变器并网工作时,输出电流is 可以由下式表示: is(k1k2)us(1-13) 假设Rs为电流检测电阻,则式(1-13)可以写成如下: RSiSRsk1usRsk2us(1-14) 将式(1-12)带入式(1-14)的得到下面方程: RsisRsk1UsRsk2Ud(2D1)(1-15) 假设: VmRsk2Ud(1-16) Vm可看成控制输出功率大小的控制量,则与开关占空比有关的控制表达式可以通过积分电路对一个常量的积分来实现,具体如下: 1DTs Rsk2Ud(2D1)—0VmdtVm(1-17) Ti 其中Ti为积分器积分时间常数,当取积分时间常数为开关周期的一半,即TiTs「2时,式(1-17)成立。 由式(1-15)和式(1-17)可得到系统的控制方程如下: 1DTs RsisRsk1Us0VmdtVm(1-18) Ti 因此,逆变器并网工作时,只需一个电流环就能满足控制方程式 (1-18),使逆变器输出正弦电流与电网电压严格保持一致,达到单位功率因数并网。 1.4.2并网电流纹波分析 流入电网电流的纹波大小直接影响回送电网功率的质量。 纹波越小,高次谐波的污染越小,馈送电能的质量越高;反之,谐波污染越大,馈送 电能的质量越差。 因此系统设计应该尽量减小并网电流纹波的大小。 由于流入电网的电流就是流经电感L的电流,所以讨论纹波的大小就是研究电感L上电流的纹波大小。 加在逆变器输出滤波电感两端的瞬时电压Ul产生 的电流i称为纹波电流,在逆变器并网控制中,要求输出的纹波电流在一定的范围之内。 假设US为电网电压有效值。 下面将推导出本文所研究的基于定频积分的逆变器并网控制的并网电流纹波表达式 uLUd2USsint t 从逆变器并网的动态过程来分析,有: (1-19) 其中t是PWM^宽的瞬时值,是按正弦规律变化的非线性量。 设fs为 由式(1-21)可以看出, i与L、fs及Ud的选择有关,L、 i越小,Ud越大,i越大。 对式(1-21)求导,可得: (1-22) d(i)2U;sintcost TTUdLfs 由于逆变器输出并网电流与电网电压同频同相,因此由式(1-22)可 见,在电网电压的峰值点,也就是并网电流的峰值点,有cos忍=0, d(i)/dt0,且根据单变量函数的极值定理可以判断出该点为极小值点,纹波电流在该点取最小值;在电网电压的过零点,也就是并网电流的过零点,有sin忍=0,d(i)/dt0,且根据单变量函数的极值定理可以判断 出该点为极大值点,纹波电流在该点取最大值。 本章后面的仿真结果以及第五章的实验结果都证明了这一点 燕山大学工学硕士学位论文 1.4.3 电感L、直流电压Ud的选择 在并网工作模式下,逆变器输出的并网电流与电网电压同频、同相,电感量的大小影响电流的变化速度。 电感L越小,输出电流is变化越快; 电感L越大,输出电流is变化越慢。 假设Is为稳态时系统的并网输出电流有效值,根据下述两个条件确定电感量L的选择范围。 (1)为了保证流入电网的电流is的相位、频率能够迅速的跟踪电网电压Us,必须使系统的动态响应足够快,也即电流跟踪的速度必须要大于期望 从而有: IU22U| L.2Is (1-24) (2)虽然减小L可以提高系统的动态响应,但同时也会增加输入电网电流的脉动,从式(1-21)可以看出L越小,并网电流的纹波越大,增大了 系统的损耗,因此电感量L不能取的太小。 假设允许的最大纹波电流为并网电流有效值的10%则由式(1-21)得: 又因为并网输出电流在电网电压过零点纹波达到最大值,因此有: (1-26) 式(1-24)和式(1-26)规定了L的取值范围。 当开关频率fs确定后,L的选择与Ud之间存在了相互制约关系,在实际应用中需要折中进行考虑。 1.5独立工作原理分析 本文研究的逆变器并网控制系统具有多种功能。 既可以控制系统工作 于并网,又可以控制系统独立带载工作。 逆变器独立运行时,只需在并网运行控制系统的基础上增加一个电压外环,控制逆变器输出电压即可。 与逆变器并网工作时相比,基于定频积分电流环的控制参数不变,系统的检测量不变,仍是逆变器输出端电压和电感上流过的电流。 增加的电压外环采用PI调节器。 独立运行控制框图如图1-3所示。 当系统达到稳定时, 逆变器输出电压达到参考电压。 图1-3 独立运行控制框图 Fig.1-3Blockdiagramofstand-aloneworkmode 1.6并网控制系统仿真实验研究 为了验证本文所提出的基于定频积分的逆变器并网/独立控制系统原 理的正确性和控制方法的可行性,对控制系统进行了仿真实验研究。 系统仿真实验采用目前国内广泛使用的PSpice14.0。 1.6.1并网工作模式仿真实验研究 基于上述推导出的控制方程式(1-18),进行了并网系统的PSpice仿真试验。 实现式(1-18)的电路原理图如图1-4所示。 整个控制器由积分器,D触发器,比较器及时钟组成,其中D触发器的时钟信号周期等于逆变器 开关周期,积分器的积分时间常数为开关周期的一半,也即满足RCTTS/2。 逆变器并网系统中,逆变器直流输入侧的电压必须大于电网电压峰值,直流侧的能量才有可能馈送至电网侧。 因此,在此先假设直流侧电压Ud 为180V,高于交流电网电压峰值156V(有效值110V)。 逆变器正式开始 * lnrTn8 —cunoesaum 路电真仿统系网并的制控分积频宀疋于基 4-2图 「X-T >51 nTr~iEls HT Ji ML ioLStA >8^
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- 单相 逆变器 并网 工作 原理 分析 仿真