矩形板式基础计算书.docx
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矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ60(浙江建机)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
45
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.8
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
251
起重臂自重G1(kN)
71.1
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
29.4
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
小车最小工作幅度RG2(m)
0
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
18.2
最小起重荷载Qmin(kN)
15
最大吊物幅度RQmin(m)
60
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×18.2,15×60]=1092
平衡臂自重G3(kN)
53.48
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
8.67
平衡块自重G4(kN)
150
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
13.77
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
广西贺州市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
C类(有密集建筑群的城市市区)
风振系数βz
工作状态
1.763
非工作状态
1.815
风压等效高度变化系数μz
0.862
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.763×1.95×0.862×0.2=0.569
非工作状态
0.8×1.2×1.815×1.95×0.862×0.35=1.025
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
251+71.1+3.8+53.48+150=529.38
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
529.38+60=589.38
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.569×0.35×1.8×45=16.131
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77+0.9×(1092+0.5×16.131×45)=939.781
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1=529.38
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.025×0.35×1.8×45=29.059
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
71.1×29.4+3.8×0-53.48×8.67-150×13.77+0.5×29.059×45=214.996
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×529.38=635.256
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×60=84
竖向荷载设计值F(kN)
635.256+84=719.256
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×16.131=22.583
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77)+1.4×0.9×(1092+0.5×16.131×45)=1389.628
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'=1.2×529.38=635.256
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'=1.4×29.059=40.683
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(71.1×29.4+3.8×0-53.48×8.67-150×13.77)+1.4×0.5×29.059×45=388.761
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
5.6
基础宽b(m)
5.6
基础高度h(m)
1.5
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
24
基础上部覆土厚度h’(m)
0
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
50
地基参数
地基承载力特征值fak(kPa)
135
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
0.3
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
1.6
基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)
18.4
基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)
19
基础埋置深度d(m)
1.5
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
179.752
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
6
地基压力扩散角θ(°)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
135
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)
362.152
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)
5600
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=blhγc=5.6×5.6×1.5×24=1128.96kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×1128.96=1354.752kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77+0.9×(1092+0.5×16.131×45/1.2)
=885.339kN·m
Fvk''=Fvk/1.2=16.131/1.2=13.442kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=1.2×(71.1×29.4+3.8×18.2-53.48×8.67-150×13.77)+1.4×0.9×(1092+0.5×16.131×45/1.2)
=1313.409kN·m
Fv''=Fv/1.2=22.583/1.2=18.82kN
基础长宽比:
l/b=5.6/5.6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.6×5.62/6=29.269m3
Wy=bl2/6=5.6×5.62/6=29.269m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=939.781×5.6/(5.62+5.62)0.5=664.526kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=939.781×5.6/(5.62+5.62)0.5=664.526kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(589.38+1128.96)/31.36-664.526/29.269-664.526/29.269=9.386kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算
Pkmin=9.386kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(589.38+1128.96)/31.36+664.526/29.269+664.526/29.269=100.202kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(589.38+1128.96)/(5.6×5.6)=54.794kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
=135.00+0.30×18.40×(5.60-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=179.75kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=54.794kPa≤fa=179.752kPa
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=100.202kPa≤1.2fa=1.2×179.752=215.702kPa
满足要求!
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(589.380/31.360-(885.339+13.443×1.500)/29.269)=-16.393kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(589.380/31.360+(885.339+13.443×1.500)/29.269)=67.137kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.600+1.800)/2)×67.137/5.600=44.358kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(589.380/31.360-(885.339+13.443×1.500)/29.269)=-16.393kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(589.380/31.360+(885.339+13.443×1.500)/29.269)=67.137kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.600+1.800)/2)×67.137/5.600=44.358kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(67.137+44.358)/2=55.747kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(67.137+44.358)/2=55.747kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=55.747×(5.6-1.8)×5.6/2=593.153kN
Vy=|py|(l-B)b/2=55.747×(5.6-1.8)×5.6/2=593.153kN
X轴方向抗剪:
h0/l=1439/5600=0.257≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5600×1439=33643.82kN≥Vx=593.153kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=1439/5600=0.257≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5600×1439=33643.82kN≥Vy=593.153kN
满足要求!
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值:
pc=dγm=1.5×19=28.5kPa
下卧层顶面处附加压力值:
pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))
=(5.6×5.6×(54.794-28.5))/((5.6+2×6×tan20°)×(5.6+2×6×tan20°))=8.299kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值:
pcz=zγ=6×18.4=110.4kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)
=135.00+0.30×18.40×(5.60-3)+1.60×19.00×(6.00+1.50-0.5)=362.15kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:
pz+pcz=8.299+110.4=118.699kPa≤faz=362.152kPa
满足要求!
7、地基变形验算
倾斜率:
tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5600=0≤0.001
满足要求!
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ22@180
基础底部短向配筋
HRB400Φ22@180
基础顶部长向配筋
HRB400Φ22@180
基础顶部短向配筋
HRB400Φ22@180
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.6-1.8)2×55.747×5.6/8=563.495kN·m
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.6-1.8)2×55.747×5.6/8=563.495kN·m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=563.495×106/(1×16.7×5600×14392)=0.003
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=563.495×106/(0.999×1439×360)=1089mm2
基础底需要配筋:
A1=max(1089,ρbh0)=max(1089,0.0015×5600×1439)=12088mm2
基础底长向实际配筋:
As1'=12200mm2≥A1=12088mm2
满足要求!
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=563.495×106/(1×16.7×5600×14392)=0.003
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.999
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=563.495×106/(0.999×1439×360)=1089mm2
基础底需要配筋:
A2=max(1089,ρlh0)=max(1089,0.0015×5600×1439)=12088mm2
基础底短向实际配筋:
AS2'=12200mm2≥A2=12088mm2
满足要求!
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋:
AS3'=12200mm2≥0.5AS1'=0.5×12200=6100mm2
满足要求!
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋:
AS4'=12200mm2≥0.5AS2'=0.5×12200=6100mm2
满足要求!
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图
基础配筋图
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