中心健康监测方案书071023.docx
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中心健康监测方案书071023
深圳大梅沙万科中心
结构施工监测与运营健康监测方案书
哈尔滨工业大学深圳研究生院
中国建筑科学研究院
中建国际(深圳)设计顾问有限公司
2007年10月23日
1.工程概况
1.1.建筑概况
万科总部中心工程位于深圳市大梅沙海滨,总用地面积61,730m2,总建筑面积137,116m2。
本项目的设计概念为:
漂浮的地平线――位于最大化景观园林之上的水平向超高层建筑。
本工程建筑方案为若干个巨型筒体(边长约10m)及实腹厚墙、落地柱支撑起上部4~5层结构,在底部形成了连续的大空间。
整个建筑物漂浮在离地面10~15m的空中。
建筑物的一部分用于酒店及住宅,另一部分用于万科总部办公。
地面用于绿化、商业及广场等。
有一层地下室,用于停车及各种服务设施。
地上结构下方有地下室处,竖向支撑构件均伸入地下室中直到基础;左右两侧部分地上结构下方没有地下室的,竖向支撑构件下方为承台及桩基。
图1.1和1.2分别给出了万科中心建筑效果图和地理位置图。
图1.1万科中心建筑效果图
图1.2万科中心地理位置图
1.2.结构概况
本工程建筑方案为若干个巨型筒体(边长10m左右)及实腹厚墙、落地柱支撑起上部4~5层结构,在底部形成了连续的大空间。
上部4~5层结构的跨度在25~50m之间,悬挑长度在10~20m之间。
上部结构体系为混合框架+拉索结构体系,即结构底层采用钢结构,上层采用混凝土宽梁扁柱体系,由底层钢结构及预应力拉索将结构竖向重量传递到主要竖向支撑构件——筒体及落地墙、柱。
侧向荷载通过水平楼板传递到筒体和墙,主要由筒体承受侧向荷载。
结构的整体布置如图1.3所示,由于地上结构长度很大,超过400m,且左、右两部分高度相差10m,结构右边一部分下方没有地下室,所以在地上结构中部即结构高度变化处以及右侧结构转折处设置结构缝,将地上结构分成左(A区)、中(B区)、右(C区)三部分。
地下室仍保持为一个整体。
图1.3万科中心结构分区示意图
1.3.工程复杂性和超限情况
本工程结构比较复杂,主要超限情况体现在平面不规则,扭转不规则,较大的跨度和悬挑、竖向构件不连续等方面。
1.3.1.平面不规则及扭转不规则结构
本工程结构平面布置较复杂,根据建筑外形布置了若干筒体和框架结构,主要抗侧力结构不完全按正交布置,建筑平面狭长,形成若干个树枝结构,结构楼板不能保证完整刚性,结构扭转效应较为突出。
针对本工程平面不规则及扭转不规则的情况,设计中采取了以下措施:
(1)加强落地筒体刚度,控制侧向位移,筒体布置尽量均匀。
落地的筒体和柱是结构的主要抗侧力构件,设计中强调了落地筒体的刚度,筒体厚度达800mm。
通过加强筒体刚度,控制了结构在地震作用下的整体侧移,也就间接控制了结构的扭转反应。
同时,加强了结构端部落地构件的抗侧刚度,各肢端部的单片落地墙的厚度取为1000mm,中间支撑的柱都在结构侧向刚度较小的方向都增设了斜撑。
(2)加强楼板刚度,确保结构整体性。
为保证楼面的整体刚度,协调各个落地筒体之间的变形,设计中加强了楼板的作用,在连体结构的顶层和底层都增设了面内的斜撑。
(3)详细的地震分析,控制设计指标。
进行三向地震作用的弹性时程分析和弹塑性时程分析,并进行偶然偏心的地震分析,控制小震下各项指标满足规范要求,并保证结构在罕遇地震下的性能。
1.3.2.大悬挑结构
本工程在建筑平面各肢的端部都设有一定长度的悬挑结构,其悬挑长度都在20米左右,超过规范建议的最大悬挑尺寸。
针对本工程大悬挑结构,设计中采取了以下措施:
(1)采用了斜拉索的结构形式,利用预应力张拉控制悬挑部位的竖向变形,并在计算中采用弹性楼板模型,考虑竖向地震作用,控制拉索在荷载标准组合下应力比小于0.4,在中震设计组合下应力比小于0.6。
(2)验算结构在人行走激励下竖向振动的加速度,保证使用的舒适度。
1.3.3.大跨度连体结构
本工程由若干落地的筒体和柱支承的大跨度连体结构,最大连体跨度超过50米,远远超过“塔体显著不同或跨度大于24m的连体结构”的规定。
针对本工程大跨连体结构,采取了以下措施:
(1)采用具有明确的传力路径的结构形式。
对于连体结构采用了斜拉索的结构形式,在连体结构的底层采用箱形钢梁和混凝土楼板,与斜拉索共同组成主要的竖向承载体系,上部采用比较经济的T-17筋混凝土框架结构。
通过控制预应力张拉时间和张拉量控制结构的竖向变形。
拉索是关键的竖向承载结构,设计中对索两端连接构造、拉索与其他构件的相交处的构造进行了重点研究,经过多次讨论并提出了较为合理可靠的做法。
(2)采用性能化设计,加强落地筒体承载力。
对于连体结构,落体结构的抗震性能是整体结构的关键。
设计中在筒体四角设置了型钢,为了加强平面外刚度和延性,在单片落地墙的两端均设置了型钢混凝土端柱。
落地框架柱采用钢管混凝土柱或型钢混凝土柱,确保筒体和落地框架的延性和承载力。
设计中将筒体和落地构件的抗震等级由二级提高到一级。
采用性能化设计思想,加强了落地竖向构件的强度,保证落地竖向构件中震(三向作用)下保持弹性;同时加强首层钢结构,保证首层钢结构构件中震(三向作用)下保持弹性。
进行大震下整体结构动力弹塑性分析,同时输入三向地震作用,验证结构大震下的性能。
(3)详细的计算分析。
采用详细的计算分析,控制结构在各种工况下的性能。
除地震和风工况的分析外,进行详细的施工过程分析,全过程控制构件内力和变形;验算结构在人行走激励下竖向振动的加速度,保证使用的舒适度;验算温度变化对结构的影响,控制结构裂缝。
1.4.施工过程分析
本工程上部结构主体均悬在空中。
施工过程中,若使用临时支撑承受上部结构的施工荷载,则所需临时支撑用量非常大,且临时支撑需要穿过地下室顶板直接支撑于基础上,这样会加长施工周期,并大大增加造价。
施工过程中的关键在于结构形状控制,控制结构变形,即可保证混凝土结构梁、柱在施工过程中主要承受自重,由整体变形产生的弯矩效应较小,避免开裂。
根据施工模拟的计算结果,确定索的拉力,张拉拉索时,按照拉索中的力进行控制。
在整个施工过程中,尤其是拉索张拉过程中,需要监测拉索中的应力应变、二层钢结构起拱及下挠变形,根据监测结果可以对拉索张力等进行调整。
1.5.振动分析
分区A小震整体弹性分析,结构振型形状和质量参与系数分析,第1、8振型为X向平动,第2、5、10振型为Z向振动,第5、11振型为Y向平动。
第9振型为扭转振型。
分区B小震整体弹性分析,第1~5振型为Z向振动,第6振型为Y向平动,第7、9振型为X向平动,12振型为扭转。
分区C小震整体弹性分析,第1振型为Z向振动,第2振型为X向平动,第4、6振型为Y向平动,第5振型为扭转。
1.6.温度应力分析
本工程地上部分A、B区分别长约140m和150m(最外侧落地构件间距),地下室平面尺寸约为220m×130m,均超过我国《混凝土结构设计规范(GB50012-2002)》和《高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)》中规定的混凝土结构伸缩缝的最大间距。
为了减小温度和收缩效应,在施工中拟采取以下措施:
(1)在结构中预留后浇带。
地下室后浇带的布置结合施工组织确定,间距约50m左右,混凝土浇注完成后2个月左右封闭后浇带。
地上部分,在每个筒体及单片墙边缘预留后浇带,地上结构混凝土施工全部完成后封闭后浇带。
(2)控制混凝土结构合拢温度。
根据深圳市气候资料,控制在月平均温度合拢。
采取以上措施后,混凝土早期收缩引起的应力会得到控制。
同时,对结构在整个施工与使用过程中的温度应力进行分析。
分析过程中考虑以下几点:
(1)采用带有地下室的整体模型进行分析,模型中考虑基础梁板的影响。
(2)结合施工模拟,全面考虑温度差取值。
(3)计算模型上摒弃基础固定端或不动铰假定,考虑桩基的线性约束刚度。
(4)施工期间温度效应:
施工期间,结构降温阶段,地下室结构收缩,地下室结构基础梁以及顶板以受拉为主。
地上结构首层为钢结构,收缩稍大,受拉力较大;上层受拉力较小,甚至受压。
升温阶段,变化规律与降温相反。
取温度最低点(即第四阶段结束时)和温度最高点(取第五阶段结束时)结果进行分析。
第四阶段中混凝土拉应力大于第五阶段。
各阶段中,筒体内主拉应力均小于2Mpa,地下室顶板以及上部结构楼板中拉应力基本都在2Mpa以内,仅局部位置超过2Mpa,但均小于2.5Mpa。
第五阶段中混凝土压应力大于第四阶段,但各部分压应力均不超过3Mpa,对结构影响较小。
(5)使用期间温度效应:
使用期间,结构升、降温差均小于施工期间温差,应力结果均小于施工阶段分析结果。
使用阶段,在正负温差作用下,结构中应力均较小。
筒体中主拉应力均小于2Mpa,地下室顶板混凝土主拉应力在1Mpa以内,上部结构楼板中主拉应力在1.5Mpa以内。
1.7.竖向舒适度分析
A区第2阶振型为竖向振动,B分区部分结构前4阶振型均为竖向振动,C区第一振型为竖向振动。
结构跨度较大,竖向频率较低,接近行人跑、跳频率。
需要进行舒适度分析。
2.结构施工监测与健康监测系统的设计原则和总体方案
2.1.结构施工监测与运营健康监测系统的目的、功能和内容
2.1.1.施工监测与健康监测系统的设计等级、功能和目标
结构施工监测的内容、仪器设备的选择和系统集成主要根据结构的施工方法、结构施工中的受力特点以及结构的重要性和投资规模确定;结构健康监测系统一般根据结构的重要性、复杂性和投资规模确定结构健康监测系统的等级,对应不同的等级,健康监测系统的规模、内容和功能等将有所不同。
2.1.1.1等级
结构健康监测系统的等级与结构的规模、投资规模、重要性、结构复杂程度、服役期间性能衰退的规律、以及业主的承受能力和要求有关。
不同等级的健康监测系统的硬件和软件、监测内容、结构分析内容、自动化、实时性、网络化以及系统规模不同,功能也不同。
健康监测系统一般分为连续在线自动监测、定期连续监测和定期检查三个等级。
连续在线自动监测系统是指在结构施工阶段将传感器布设在结构上,并将传感器、数据采集硬软件系统、数据传输系统、数据分析、结构安全评定和数据库等集成为一个完整的系统,系统在线自动在网络上运行,监测结果和分析结果通过可视化技术和网络化技术可以实时在多个用户端显示。
一般该等级监测系统的传感器数量较多、传感器性能先进、长期性能稳定、监测内容相对完整;软件环境先进;自动化、实时性、网络化程度高;结构分析全面、方法先进。
定期连续监测系统是指在结构施工阶段将传感器布设在结构上,每年定期对结构的受力状态和性能进行一段时间的连续监测,定期监测时,才将监测仪器设备与传感器连接并采集数据,数据分析和结构安全评定将离线进行。
监测仪器设备可以租赁。
定期检查则是根据结构构件的易损伤性,采用无损检测的方法对结构重要和易损的部位进行定期检测。
结构万科中心的结构特点和业主要求,系统将选用连续在线自动监测系统。
2.1.1.2功能与目标
本项目设计的结构施工监控和运营健康监测系统方案将实现如下功能目标:
(1)施工阶段对索的拉力进行监测,把握索的应力水平,指导索的预应力张拉,使索更好的满足设计意图,使整个结构达到更好的工作状态;
(2)施工阶段二层钢梁的应力监测、二层钢管混凝土柱、钢棒的应力监测,保证这些构件在施工过程中的安全;
(3)施工阶段二层钢结构起拱或下挠变形监测、筒体及落地构件顶端的水平位移监测,控制结构施工阶段的变形;
(4)结构运营阶段的索的拉力,关键部位构件的应力应变进行监测,在超出限值时预警;
(5)结构运营阶段的竖向加速度监测,从而对舒适度给出评价;
(6)中心数据库的数据管理功能(存储、打印、显示等);
(7)数据库与应用程序自动接口功能以及与其它系统数据自动交互功能;
2.1.2.结构施工监测与运营健康监测的内容
2.1.2.1结构施工监测内容
本项目结构施工监测内容主要包括:
拉索的拉力、钢套筒的应力、二层钢梁的应力、二层钢管柱的应力、棒钢的应力、二层钢梁起拱或下挠变形、筒体或落地墙的张拉变位。
监测结果将对拉索张力的调整有指导性的作用。
2.1.2.2结构运营健康监测系统监测内容
本项目结构运营健康监测的主要内容包括:
拉索的拉力、拉索外钢管筒的应力、二层钢梁的应力、二层钢梁上钢管混凝土柱的应力、棒钢的应力、关键结构部位的振动加速度响应等。
2.2.传感器及测量仪器选型与布设原则
根据上述施工过程监测和健康监测的要求,需要布设智能索、光纤光栅应变传感器、电阻应变传感器、光纤光栅温度补偿传感器和加速度传感器等六种传感器。
另外,监测施工阶段的结构变形采用全站仪。
2.2.1.传感器及测量仪器选型原则
传感器及测量仪器选型以技术先进、经济合理、性能可靠适用、长期稳定、满足监测要求的目的为原则来确定。
传感器及测量仪器选型的一般原则如下:
(1)先进性原则。
根据监测要求,尽量选用技术成熟,性能先进的传感器;
(2)实用、可靠性原则。
保证系统在空间结构施工环境和使用环境下安全可靠运行,经济实用;
(3)耐久性原则。
选用耐久性好和抗干扰强的传感器和传输线;
(4)可维护、可扩展原则。
传感器易于维护和更换;
(5)精度合适。
根据空间结构的受力和变形特点,选用精度满足监测要求的传感器。
本项目各类传感器具体选型方案如下。
2.2.1.1智能拉索
将减敏FRP-OFBG智能复合筋布设到平行钢丝或钢绞线拉索,并锚固FRP筋的两端,在索力作用下,智能筋与平行钢丝的协同变形,光纤光栅传感器感知拉索应变,从而得到索力,并可以直接进行损伤分析。
智能拉索具有量程大、整体成本低、系统集成容易、整体损伤与局部损伤同时监测等优点。
该方法适合本工程的拉索拉力监测。
每根智能索包括两根筋式光纤光栅应变传感器和一根筋式光纤光栅温度补偿传感器。
2.2.1.2光纤应变传感器选型
目前,可以用于结构表面应变测试的传感器主要有电阻应变计、振弦应变计、光纤光栅传感器、引伸计(通常在监测项目中不予考虑)等。
为了便于传感器的选择,我们对前三种传感器进行对比,列于表2.2中。
表2.2应变传感器性能对比表
原理与性能比较
应变测试手段
电阻应变计
振弦应变计
光纤光栅应变计
原理
应变引起电阻的变化产生输出信号
振弦频率与弦拉力成正比例
应变引起波长漂移
线性
较好
好
好
耐久性
差
一般
好
灵敏度
低
较高
高
精度
3~5
2~3
1~2
绝对测量
不能
不能
能
分布式测量
不能
不能
能
布设与线路
大
大
容易
抗电磁干扰
差
差
好
传感头费用
低
高
较高
大规模传感器信号采集设备费用
较高
高
较高
价格水平
低
低
较高
光纤应变传感器分别用来监测拉索、钢梁和钢管混凝土柱使用阶段的应变。
这三种应变分别采取FRP-OFBG智能复合筋(后文中详细介绍)和光纤光栅传感器以及电阻应变传感器。
由于万科中心为钢结构,传感器的布设工艺和耐久性是核心指标,从上表的综合性能比较可以看出,光纤光栅传感器是本项目的最佳选择。
我们采用的光纤光栅应变传感器的封装结构为点焊式无胶FRP封装,为哈尔滨工业大学自行研制开发,如图2.3所示,性能指标为:
●精度可达1~2,取决于光纤光栅解调仪;
●无胶封装、几乎没有长期蠕变效应;
●抗电磁干扰;
●适应恶劣环境,耐久性好,大于50年;
●准分布式测量,留有多传感器串连接口和温度补偿;
●绝对测量、灵敏度高;
●提供点焊的布设方案和完善的布设工艺。
图2.3点焊式无胶FRP封装光纤光栅传感器
针对钢结构特点,点焊式无胶FRP封装光纤光栅传感器的布设工艺为焊接法,该方法克服了采用胶粘剂布设方法的蠕变、耐腐蚀差、寒冷环境下变脆等缺点。
布设的光纤光栅应变传感器将获得测点的局部应变,其主要的作用在于:
●为施工控制提供直接的数据来源;
●为健康监测提供局部的变形和局部损伤信息;
●结构局部安全评定提供可靠的直接信息;
●为健康监测系统提供直接的预警参数。
布设的光纤光栅应变传感器是施工监测与健康监测的重要数据源,是施工结构安全和健康安全评定的直接数据来源。
在目前的各种智能传感器中,光纤传感器是其中最具发展前途和市场前景的智能传感器。
光纤传感器研究的时间虽然不长,进展却非常迅速,目前已有70多种光纤传感器用于各种物理量的测量。
光纤光栅传感器的显著特点是耐久性、抗干扰以及分布式采集。
从光纤传感器的传感机理来看,主要分为强度型、干涉型和布拉格光栅(FiberBraggGrating)波长型三种。
自从美国Morey(1989)等人首次对光纤光栅的应变与温度传感特性研究以后,世界各国都对其十分关注并开展了广泛的应用研究,取得了丰硕的成果,在短短的10多年时间里光纤光栅已成为传感领域发展最快的技术,目前的研究已发展到从实验室走向实际工程应用阶段。
光栅光纤传感器原理如下。
当布拉格光栅受到外界温度或应变作用时,布拉格波长λB将发生变化。
大量文献报道,布拉格波长λB与应变和温度存在线性关系,并同时受到应变、温度的影响,具有交叉敏感性。
图2.4光栅光纤结构示意图
布拉格光栅基本传感原理是:
外界待测物理量(如温度、应变)的变化引起布拉格波长变化,光栅光纤结构如图2.4所示。
通过对后者的测量达到对物理量的测量,其数学表达式如下:
(2.9)
其微分形式可表示为
(2.10)
式中,Λ是光栅的周期,n是纤芯的有效折射率。
由式(2.10)可以看出,有效折射率的变化与光栅周期的变化均能引起布拉格波长的变化。
当某一物理量(如:
应变、温度)的变化能够引起有效折射率以及光栅周期即光栅长度的变化时。
布拉格波长将产生相对变化。
理论上通过对布拉格波长的测量即可实现对该物理量的测量。
当布拉格光栅受到外界应变影响时,光栅长度将产生变化,其光栅周期将发生变化,同时有效折射率由于弹光效应也产生变化。
有效折射率可以表示为
(2.11)
从而,
(2.12)
式中,P1i(
),称为Poskel系数,υ是Poisson比,εx是轴向应变。
已知,
(2.13)
式中,L为布拉格光栅长度,n为光栅周期数,Λ为每个周期的长度。
因为
(2.14)
所以
(2.15)
两种作用产生的布拉格波长变化为:
(2.16)
记
(2.17)
Pe为有效弹光系数,硅纤介质中Pe≈0.22。
所以有下式:
(2.18)
2.2.1.3温度补偿传感器选型
本系统的温度补偿传感器主要起到应变测量的温度补偿作用。
可以用作温度长期监测的传统传感器为热电偶,虽然其作为检测手段具有价格便宜的优势,但是从整个监测系统的耐久性来考虑,它的缺点也很明显:
大规模数据采集费用较高、耐久性较差以及抗电磁干扰的能力较差等。
为了配合光纤应变传感器,考虑健康监测系统的组成与节约信号采集硬件(采用与光纤光栅应变传感器一致的信号解调仪),我们选定哈尔滨工业大学自主开发,且具有专利知识产权的增敏型光纤光栅温度补偿传感器(专利号:
03260021.6和03260022.4),如图2.5所示。
光纤光栅温度补偿传感器的基本原理是光纤光栅在温度的作用下中心波长移动,通过解调光纤光栅的中心波长就可以方便获得温度变化值。
此外,采用特殊的增敏措施,制作的光纤光栅温度补偿传感器的性能指标为:
●精度:
0.05℃;
●量程:
-100~100℃;
●线性度:
大于0.999;
●抗潮湿、抗电磁干扰、耐久性好;
●体积小;
●准分布测量,绝对测量,可以长期在线监测;
图2.5增敏型光纤光栅封装温度补偿传感器
光纤温度补偿传感器布设极其简单,在相应位置焊接锚固端子即可。
2.2.1.4电阻应变传感器选型
电阻应变计与其他种类应变传感器的对比,见表2.2。
考虑到经济和施工临时监测的原因,对应变片的耐久性要求不高,仅在施工阶段使用的应变传感器选用电阻应变计。
一般用途应变计主要分为单栅应变计(应变计,即应变传感器)、正交二栅应变计和三栅应变计。
单栅应变计用来测量单方向的应变;二栅应变计和三栅应变计可以测得主应力,当已知主应力方向时可以选用正交二栅应变计,当未知主应力方向时可以选用三栅应变计。
本工程中,对拉索锚固端铸钢节点以及钢管混凝土柱的部分测点采用日本东京测器株式会社(TML公司)生产的FLA-1-11-3LT型单栅应变计对拉索锚固端铸钢节点与钢管混凝土柱的部分测点处应变进行施工期监测。
该应变传感器具体参数见表2.3,单栅应变计示意图见图2.6。
表2.3FLA-1-11-3LT型应变计的性能指标
用途
钢管混凝土柱应变监测
栅长
1mm长单栅
使用温度范围
-20℃~80℃
补偿材料
软钢(铁)
图2.6单栅应变计
2.2.1.5加速度传感器选型
在加速度选型中,需要考虑加速度传感器的频响特性、量程、精度、工作环境温度、轴向(单轴、双轴、三轴)。
就频响特性而言,目前得到广泛应用的加速度传感器主要有三种:
一是压电加速度传感器;二是压阻式加速度;三是电容式加速度传感器。
为了便于传感器的选择,我们对这三种传感器进行对比,列于表2.4中。
万科中心的加速度传感器布置主要是监测结构的舒适度,上述三类加速度传感器的频响特性基本均能满足监测的要求,考虑性价比等因素,我们选用哈尔滨草青木秀公司生产的型号GT02力平衡加速度传感器(电容式),见图2.7。
其主要性能指标列于表2.5中。
由于加速度传感器主要安装在结构屋面板的中部,因此,一般加速度传感器在这样的环境下均能正常工作。
表2.4加速度传感器对比
原理与性能比较
力平衡式(电容式)加速度传感器
压阻加速度传感器
压电加速度传感器(ICP型)
原理
电容的变化产生输出信号变化
振动变形,阻值变化,采用惠斯登桥路输出
振动产生电荷,将电荷转换为电压信号输出
线性
好
前端10%的线性较差
好
频响
0~100/300/500Hz低频性能好,低频段灵敏度高
0~2000Hz低频到中频,低频段灵敏度比电容式传感器稍差。
0.2/1Hz~5kHz/10kHz.频响高,但低频响应不好
寿命
好,跌落容易损坏
一般,跌落容易损坏
长
测重力加速度g
可以
不可以
不可以
自检及
标定
可以用重力加速度进行现场自身标定
不可以进行自身标定,必须用标定仪器
不可以进行自身标定,必须用标定仪器
超载
超载能力差,跌落容易损坏
超载能力差,跌落容易损坏
超载能力强,不容易损坏
应用
低频振动测量,如桥梁、建筑、火车等
低、中频振动测量,如车辆等
中、高频振动测量,如结构等
后续放大器
普通电压放大器
应变放大器
ICP信号调节器
注:
电荷型压电加速度传感器由于后续放大器为电荷放大器,总体成本高,在多通道测试中较少采用,故在此仅讨论ICP型压电加速度传感器。
图2.7GT02力平衡加速度传感器
表2.5GT02力平衡加速度传感器性能指标
型号
GT02
测量范围
±2.0g
频响范围
DC-120Hz
动态范围
>120dB
灵敏度
±2.5V/g
横向灵敏度比
小于1%
噪声均方根
小于10-6g
线性度
优于1%
温漂
小于500x10-6g/℃
零位漂移
小于0.5μg
电源
±12V~±15V@10.0mA
体积
Φ43x60mm3
重量
262g
布设的加速度传感器是健康监测的重要数据源,也是进行结构分析的重要数据源。
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