地下室满堂脚手架施工方案1.docx

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地下室满堂脚手架施工方案1

满堂脚手架施工（方案）报审表

工程名称

沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程

施工编号

监理编号

日期

2014年4月25日

致（监理单位）：

我方已编制完成了沈阳亚泰城（南区）地下室车库满堂脚手架施工专项方案技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。

附：

沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案13页4册

施工总承包单位项目经理

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师

日期

总监理工程师审核意见：

审定结论：

□同意□修改后再报□重新编制

监理单位

总监理工程师

日期

表A17-2会签单

会签部门

意见

负责人

生产

技术

质量

安全

建设单位意见：

单位公章：

负责人：

日期：

沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程

满堂脚手架施工专项方案

建设单位：

沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司

监理单位：

施工单位：

吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部

项目经理：

张立国

编制人：

帅涛

编制时间：

2014年4月25日

沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案

一、搭设方案

（一）基本搭设参数

模板支架高H为3.1m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取0.9m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽50mm，高90mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

此时，

模板的截面抵抗矩为：

w＝1000×182/6=5.40×104mm3；

模板自重标准值：

x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：

x2＝0.15×24×1=3.6kN/m；

板中钢筋自重标准值：

x3＝0.15×1.1×1=0.165kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：

x4＝1×1=1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：

x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=（x1+x2+x3）×1.35=（0.3+3.6+0.165）×1.35=5.488kN/m；

q1=（x4+x5）×1.4=（1+2）×1.4=4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×5.488×0.32+0.1×4.2×0.32=0.077kN·m

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×5.488×0.32-0.117×4.2×0.32=-0.094kN·m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

Mmax=0.094kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即

σ=0.094×106/（5.40×104）=1.734N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=1.734N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.488×0.3+0.617×4.2×0.3=1.765kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×1765.215/（2×1000×18）=0.147N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.147N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

（4）底模挠度验算

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.159mm；

底模面板的挠度计算值ν=0.159mm小于挠度设计值[v]=Min（300/150，10）mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

按三跨连续梁计算

（1）荷载计算

模板自重标准值：

x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：

x2=0.15×24×0.3=1.08kN/m；

板中钢筋自重标准值：

x3=0.15×1.1×0.3=0.05kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：

x4=1×0.3=0.3kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：

x5=2×0.3=0.6kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=（x1+x2+x3）×1.35=（0.09+1.08+0.05）×1.35=1.646kN/m；

q2=（x4+x5）×1.4=（0.3+0.6）×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下:

Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×1.646×12-0.117×1.26×12=-0.312kN·m；

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=40×802/6=4.267×104mm3；

σ=0.312×106/（4.267×104）=7.314N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=7.314N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.646×1+0.617×1.26×1=1.765kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=0.827N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.827N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=40×803/12=1.707×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×（x1+x2+x3）×la4/（100×E×I）+0.192×（x4+x5）×la4/（100×E×I）=0.526mm；

底模方木的挠度计算值ν=0.526mm小于挠度设计值[v]=Min（1000/150，10）mm，满足要求。

（三）托梁材料计算

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

（1）荷载计算

材料自重：

0.0384kN/m；（材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守）

方木所传集中荷载：

取

（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.646×1+1.2×1.26×1=3.323kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

（2）强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：

木方:

40×80mm；

W=42.667×103mm3；

I=170.667×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

中间支座的最大支座力Rmax=12.127kN；

钢管的最大应力计算值σ=1.122×106/42.667×103=26.307N/mm2；

钢管的最大挠度νmax=4.692mm；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=26.307N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν=4.692小于最大允许挠度[v]=min（1000/150,10）mm,满足要求!

（四）立杆稳定性验算

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.35∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。

将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。

模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=12.127kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。

故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×2.8=0.42kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=12.127+0.42×1.35=12.694kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。

按下式验算

φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；

A--立杆的截面面积，取4.89×102mm2；

KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

l0=kμh=1.167×1.539×1.5=2.694m；

式中：

h-支架立杆的步距，取1.5m；

a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；

μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.539；

k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；

故l0取2.694m；

λ=l0/i=2.694×103/15.8=171；

查《规程》附录C得φ=0.243；

KH=1；

σ=1.05×N/（φAKH）=1.05×12.694×103/（0.243×4.89×102×1）=112.168N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=112.168N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。

由前面的计算可知:

Nut＝12.694kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；

其中w0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

w0=0.45kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.273；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×1×1.52/10=0.017kN·m；

（2）立杆稳定性验算

σ=1.05×N/（φAKH）+Mw/W=1.05×12.694×103/（0.243×4.89×102×1）+0.017×106/（5.08×103）=115.515N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=115.515N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

（五）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=120×1=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=1.05N/A=1.05×12.694/0.25=53.31kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=13.35kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=53.31kPa≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！

（六）拆模时间计算

参考《建筑施工安全手册》，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：

N板i＝1.35×0.15×1×1×（24+1.1）＝5.083kN；

模板自重为：

N模i＝1.35×0.3×1×1＝0.405kN；

支架自重为：

N支gi＝1.35×0.15×2.8＝0.567kN；

混凝土浇筑施工荷载为：

N浇i＝1.4×（1+2）×1×1＝4.2kN；

楼盖总的设计荷载为：

NQ=1.4×2.5×1×1+5.083＝8.583kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度，

N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.083+0.405+0.567+4.2＝10.255kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

N支i-1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=10.255+0.405+0.567+1×5.083＝16.31kN；

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，

N支i-2＝N支i-1+N支gi+αN板i-NQ=16.31+0.567+0.15×5.083-8.583＝9.077kN；

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。

0.4N支i-2

拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60％，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6N支i-2

二、工程特点及施工材料要求

地下室部分施工采用满堂式脚手架，搭设尺寸为：

无梁楼盖部分（主楼投影以外）立杆的纵距不大于0.7米，立杆的横距不大于0.7米，立杆的步距不大于1.50米；梁板式楼盖部分（主楼投影以内）立杆的纵距不大于0.9米，立杆的横距不大于0.9米，立杆的步距不大于1.50米，框支梁、临战封堵隔断顶梁由于其截面尺寸很大，所以要在底部各加一排立杆，间距不大于0.5米，以防塌陷。

采用的钢管类型为48×3.5，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，经试验在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

托梁材料选用60*90mm的木方以及调节高度为800mm的油拖。

三、脚手架杆配件的技术要求

脚手架的杆件、构件、连接件、其他配件和脚手板必须符合以下质量要求，不合格者禁止使用：

1．脚手架杆件

钢管件采用镀锌焊管，钢管的端部切口应平整。

禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。

2．脚手架连接件

应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。

使用铸钢和合金钢扣件时，其性能应符合相应可锻铸铁扣件的规定指标要求。

严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。

3．脚手架配件

（1）加工应符合产品的设计要求。

（2）确保与脚手架主体构架杆件的连接可靠。

四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求

1．脚手架的搭设规定

脚手架的搭设作业应遵守以下规定：

（1）搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。

（2）立于土地面之上的立杆底部应加设宽度≥200m，厚度≥50mm的垫木、垫板或其他刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2。

（3）底端埋入土中的木立杆，其埋置深度不得小于500mm，且应在坑底加垫后填土夯实。

使用期较长时，埋入部分应作防腐处理。

（4）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。

（5）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：

1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；

2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；

3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；

4）在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。

边长≥20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；

（7）脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合以下规定：

1）脚手板或其他铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。

2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100~200mm之间；采用挂扣式定型脚手板时，其两端挂扣必须可靠地接触支承横杆并与其扣紧。

3）脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部设有支承横杆。

铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。

4）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：

竹串片脚手板为0.75m；木脚手板为1.0m；冲压钢脚手板和钢框组合脚手板为1.5m（挂扣式定型脚手板除外）。

纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：

脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔15~20m；坡道的两端；其他可能发生滑动和翘起的部位。

5）采用以下板材铺设架面时，其下支承杆件的间距不得大于：

竹笆板为400mm，七夹板为500mm。

（8）当脚手架下部采用双立杆时，主立杆应沿其竖轴线搭设到顶，辅立杆与主立杆之间的中心距不得大于200mm，且主辅立杆必须与相交的全部平杆进行可靠连接。

（9）用于支托挑、吊、挂脚手架的悬挑梁、架必须与支承结构可靠连接。

其悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。

（10）装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的显著变形。

（11）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。

工人必须戴安全帽和佩挂安全带。

不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

（12）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。

确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决。

2．脚手架搭设质量的检查验收规定

脚手架搭设质量的检查验收工作应遵守以下规定：

（1）脚手架的验收标准规定

1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

2）节点的连接可靠。

其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到40~60N·m；碗扣应盖扣牢固（将上碗扣拧紧）；8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5~2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应≥80mm。

3）钢脚手架立杆的垂直度偏差应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：

当架高≤20m时为不大于50mm；当架高＞20m时为不大于75mm。

4）纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm。

木、竹脚手架的搭接平杆按全长的上皮走向线（即各杆上皮线的折中位置）检查，其水平偏差应控制在2倍钢平杆的允许范围内。

5）作业层铺板、安全防护措施等均应符合前述要求。

（2）脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：

1）搭设完毕后；

2）连续使用达到6个月；

3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；

4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；

5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。

3．脚手架的使用规定

脚手架的使用应遵守以下规定：

（1）作业层每1m2架面上实际的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；

施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3N/m2；装修脚手架取2kN/m2；吊篮、桥式脚手架等工具式脚手架按实际值取用，但不得低于1kN/m2。

（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。

（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。

按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。

严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。

（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。

确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。

严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。

（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。

在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。

在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

4．脚手架的拆除规定

脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。

连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。

拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。

在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

5．模板支撑架和特种