第16章 节能减排.docx
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第16章节能减排
第十六章节能、减排
第一节项目能源消耗
能源主要是指煤炭、原油、天然气、电力、焦炭、煤气、热力、成品油、液化石油气、生物质能和其他直接或间接通过加工、转换而取得有用能的各种资源。
本矿井生产主要消耗的能源包括电和煤,详见表16-1-1。
消耗能源的种类和数量统计表
表16-1-1
序号
消耗能源种类
单位
数量
备注
1
电
kWh/a
3532.6×104
2
煤
t/a
12104
第二节节能措施及评价
一、矿井开拓与开采节能措施及效果评价
1、采用先进的采煤工艺。
矿井初期以一区一面可保证矿井生产能力,井下采用综合机械化开采,煤巷掘进采用综掘机掘进,资源回收率高,污染少,工效高。
井下主要巷道尽量沿煤层布置,以减少矸石的排放,同时对煤矸石进行综合利用。
2、矿井所有系统、装备、设施选型,均严格执行设计规范及有关规定,并选用经过能效认证的安全、高效、节能和环保设备,使设计的系统、装备、设施就具备节能、环保、安全、高效的功能。
3、优化开拓布置,减少井巷工程量。
矿井采用主斜井、副斜井、回风斜井的斜井开拓方式,矿井三个斜井井筒兼作首采区的3条上山,减少井巷工程及提升设备数量。
井下巷道尽量布置在煤层中,井下岩巷采用锚喷支护,煤巷锚网支护,减少通风阻力,通过通风、运输等计算合理确定各巷道断面。
4、合理利用矿井水,对开发矿井可能存在的水患有清醒的认识,采掘作业时必须“有疑必探,先探后掘”。
矿井排水经处理后大部分作为矿井生产、生活用水,多余部分建议进入矿区生产、生活用水供水系统。
5、优化矿井生产系统,实现集中生产,简化生产运输环节。
本矿井初期布置一个采区一个工作面,采区巷道联合布置,减少了运输系统转载、折返和机电设备占用数量。
二、矿井主要设备节能措施及效果评价
在矿井的主要设备计算选型设计中,设计对每种设备都做了几种不同的方案,经过技术、经济和节能等比较后,选用了运行效率高,耗电小的节能型产品。
(一)带式输送机运输系统
针对井下顺槽和主斜井煤炭运输,设计对各种运输设备都做了几种不同的方案,经过技术、经济和节能等比较后,选用了带式输送机作为本矿井煤炭运输方式。
带式输送机具有运量大、效率高、成本低、事故少、管理维护简单、易于实现集中控制和自动化等优越性,能够充分发挥工作面采煤设备的效能,保证矿井持续、稳定的高产高效。
1、井下带式输送机运输系统节能措施及效果评价
(1)驱动电机及装置
工作面主运输顺槽可伸缩带式输送机
工作面主运输顺槽可伸缩带式输送机的主要技术参数:
带宽B=1000mm,运量Q=600t/h,带速v=3.15m/s,L=2100____m,倾角β=0°~12°,高差H=90m。
驱动系统:
防爆电动机功率2×315_kW,电压1140V,采用头部双滚筒驱动,功率配比1:
1,配套低压电气软启动装置。
(2)防爆电气软启动驱动装置
工作面运输顺槽带式输送机采用防爆电气软启动驱动装置。
防爆电气软启动驱动装置是长距离、大运量、线路复杂的带式输送机较理想的驱动装置,使用防爆电气软启动可以使带式输送机的启动更加平稳,同型胶带的安全系数可以得到提高,其占地面积小,布置简单,可以有效的减少生产成本和维护费用。
(3)其他节能措施
井下主运输带式输送机都采用轻质高寿命类托辊,主要滚筒采用铸胶面,提高了传动摩擦力,从而也降低了胶带强度和质量。
2、主斜井带式输送机节能措施及效果评价
主斜井带式输送机运量大、运距长、提升高度大,选型见第七章所述,设计从以下几个方面实施节能。
(1)驱动电机及装置按三套设置
多驱动装置设计,有效地降低胶带强度和拉紧装置的受力,因此直接降低了投资成本并可以在适当减少运输量的情况下,维修(护)某一套驱动装置,尽可能的降低因设备事故影响正常生产。
(2)变频调速软起动、软制动
软起动、软制动的选用,能够实现起动速度曲线自动跟踪控制、过载保护、多机平衡等功能;在各种不同的转速下均具有恒转矩控制特性,启动力矩大,启动过程平稳;可以将满载启动电流限制在电机的额定电流值左右;多电机拖动时的功率平衡和转速同步精度高;可以有效避免以往由于各滚筒摩擦衬垫磨损的情况不一致导致各电机出力大小不均匀的问题;启动加速度可以灵活调节控制,加速阶段和减速阶段的持续时间可以在规定的时间范围内进行调整,可以最大限度地降低对胶带的动态冲击力;可实时检测皮带上的负荷状况,对应空载、轻载和满载的工况自动调节转速,避免电机高速空载浪费能源;可以实现低速验带功能;对电网的谐波影响很小,功率因数高;调速范围宽、精度高;易于实现起、制动速度曲线的自动跟踪,能够提供理想的可控起、制动性能,以满足整机动态稳定性及可靠性的要求。
(3)采用6kV高压供电,减少能量损耗。
(4)主斜井带式输送机所选胶带在满足要求的情况下为质量最小的输送带,因此可使主斜井带式输送机运行阻力降至最小,电力损耗最少。
(5)主斜井带式输送机的张紧选用尾部液压自动拉紧系统,保证输送机正常运转情况下所需最小带张力,能够延长整机及胶带的使用寿命,拉紧的液压系统有储能保压装置,在一定的工作压力范围内使拉紧系统正常工作,只有在压力下降至工作压力最低值时才开启油泵电机加压至工作压力上限时自动停止,在张紧过程中动力消耗小、节省电能。
(6)主斜井带式输送机制动装置的选用,也是本着在正常运行情况下阻力最小的原则。
正常工作时闸块与制动盘无接触运行,其液压系统有保压装置,不需油泵电机长时间工作,达到在安全可靠运行的前提下,最大限度的节约能源的目的。
(7)带式输送机的联轴器、逆止器、盘式制动器及缓冲床、托辊等部件均选用国内外成熟产品,能有效提高传动效率,降低能耗。
3、地面生产系统节能措施及效果评价
地面生产系统布置遵循转载环节少、煤流顺畅、系统简单等原则。
带式输送机单电机功率超过37kW用电气软起,达到节能减排的的目的。
(二)提升设备能耗与指标分析
本矿井设计生产能力为1.2Mt/a,采用斜井开拓方式。
副井井口标高为+1443.5m,井底标高为+950m,井筒倾角23°,井筒斜长1263m。
副斜井采用单滚筒缠绕式提升机单钩提升方式,担负全矿井矸石、设备及材料等升降任务,并满足整体升降大型综采设备、液压支架等任务。
人员通过主井架空乘人装置下井。
副斜井提升设备选用JK-3×2.2/20型单绳缠绕式提升机1台,配套1台6kV、560kW、490r/min交流变频电动机。
一次提升工序的能耗:
式中:
D-单次提升工序的能耗,kW·h/(t·hm)
W-单次提升耗电量,20.53kW·h;
Q-一次提升载重量,4×2.7=10.8t;
H-矿井提升有效高度,493.5m;
k1-从实际倾角折算为25º的折算系数,k1=0.9748
k2-斜井提升长度折算系数,k2=1.688
L-提升斜长,1293m
Qc-一次提升的矿车质量,4×0.98=3.92t;
P-钢丝绳单位长度质量,0.00476t/m
满足《煤矿在用提升机节能监测测定方法和判定规则》中交流拖动提升工序值不高于0.57kW.h/(t.hm)的要求。
(三)通风设备能耗与指标分析
本矿井主通风设备选用FBCZ-8-№24型矿用防爆轴流式通风机2台,其中1台工作,1台备用。
每台通风机配用1台380V,200kW防爆变频电动机。
主通风机选用高效轴流式风机,初期通过变频,初、后期效率均大于标准规定的70%,均在高效区。
漏风率小于5%。
主通风机初期百万立方米帕电耗为:
N初×106/(3600×QF易×HF易×ηx×ηd)=0.41kW.h<0.44kW.h
主通风机后期百万立方米帕电耗为:
N后×106/(3600×QF难×HF难×ηx×ηd)=0.41kW.h<0.44kW.h。
通风前后期均符合国家发改能源[2007]1456号文件要求。
对于通风系统方面,合理设置风道及其尺寸以减少负压损失,优化风门结构及密闭形式减少漏风量。
(四)排水设备能耗与指标分析
本矿井主排水设备选用5台MD500-57×9型矿用耐磨离心式排水泵,配YB2型、4极、10kV、1000kW隔爆电动机。
正常涌水期和最大涌水期均为2台工作,2台备用,1台检修。
排水管路选用3趟D377×17无缝钢管。
正常涌水期2趟工作,1趟备用,最大涌水期3趟工作。
本矿井主排水泵房排水设备的工况点效率最低为80.66%,满足MT/T 1002-2006《煤矿在用主排水系统节能监测方法和判定规则》中水泵运行效率不低于泵额定效率的80%的要求。
矿井水没有采取反排。
主排水设备的吨水百米电耗为:
N×100/(Q×H×ηx×ηd)=0.382kW.h<0.5kW.h。
满足国家发改能源[2007]1456号文件要求。
主排水系统以能耗最小原则配置排水管路管径,尽量减少管网中的急弯管件以降低阻力损失。
为了节约能源,选用ZPB-G气液两用射流装置,使水泵实现无底阀运行。
同时尽量以“避峰填谷、分时用电”方式运行。
定期维护主排水设备,对主排水管道定期进行清洗除垢。
(五)空压机设备节电措施
根据矿井及选煤厂总用气量及风动工具配置情况,本矿井地面空压站选用MM132-2S型0.85MPa,产气量24.2m3/min的螺杆式空压机5台,4台工作1台备用。
每台空压机配用380V132kW异步电动机1台。
冷却方式为:
风冷。
地面空压机采用联合控制,以根据用气量的变化操控相应数量的设备,起到节能降耗作用。
所选空压机为绝热和容积效率高、比功率低、使用方便、可靠性好的螺杆式空气压缩机,其比功率约为5.45kW/(m3/min)<5.9kW/(m3/min)。
本矿井压缩空气管路沿副井井筒敷设,主干管选用D168.3×4.5型低压流体输送焊接钢管,井下压缩空气分支管路选用D114.3×4型低压流体输送焊接钢管,管径选择合理,压缩空气的管网设置尽量避免采用急骤弯曲和突然变径管件,管道连接部位均采用快速管接头连接、密封垫密封,以减少管网阻力损失和漏风损失,压风损失不超过1.0×105Pa<1.47×105Pa,满足《煤炭工业节能减排工作意见》及国家有关节能工程实施方案等相关政策法规要求。
三、矿井供配电系统节能措施及效果评价
(一)电耗指标分析
本矿井设计生产能力为1.20Mt/a,矿井达到设计生产能力时,矿井年总耗电量(不含选煤厂)为3532.6×104kWh,原煤生产电耗为2634.2×104kWh,原煤生产吨煤电耗为21.95kWh/t,详见表16-2-2。
根据《清洁生产标准煤炭采选业》(HJ446-2008),达到三级标准。
用电设备年电耗及吨煤电耗统计表
表16-2-2
(二)节电措施及效果评价
1、矿井供电电源电压及供电线路的节电措施
(1)供电电源电压节能合理性分析
本矿井为大型矿井,用电负荷较大。
全矿井(含选煤厂预留负荷)10kV母线侧计算负荷(10kV母线无功补偿6000kvar后):
有功功率(P)14026.0kW、无功功率(Q)3654.5kvar、视在功率(S)14494.3kVA,功率因数为0.97。
矿井供电电压确定为35kV等级。
(2)供电电源线路选择
在工业场地建1座35kV变电站,1回35kV电源取自惠安堡110kV变电站,导线为LGJ-185/14.19km。
导线电压损失为5.95%。
另1回35kV电源取自强滩110kV变电站,导线为LGJ-240/18km,导线电压损失为6.54%。
当2回电源同时分列运行时,导线最大电压损失为3.27%。
35kV第一回电源线路运行中电耗指标计算如下:
线路的有功功率损耗:
△PL=3I2R×10-3=3×243.52A×0.163Ω/km×14.19km×10-3=411.6kW
线路年运行电耗费:
△WL=△PLτ=2500×411.6=kW
JL=△WL×0.65元/kWh=66.88万元
35kV第二回电源线路运行中电耗指标计算如下:
线路的有功功率损耗:
△PL=3I2R×10-3=3×243.52A×0.130Ω/km×18km×10-3=416.4kW
线路年运行电耗费:
△WL=△PLτ=2500×416.4=kW
JL=△WL×0.65元/kWh=67.67万元
由此可见,本矿电源线路电耗费用较小。
2、主要供配电变压器节电措施
由于上级变电站输电距离较远,矿井主变压器采用有载调压型。
变电站内设主变压器2台,型号为SZ11-16000/35、35±3×2.5%/10.5kV、16000kVA三相风冷式有载调压变压器,正常2台同时分列运行,负荷率为0.45。
当1台主变压器故障或检修时,另1台能100%保证全矿井生产和生活用电。
主变压器室外布置方式。
(1)35kV主变压器工作的损耗
单台变压器的年有功电能损耗:
△WT=△POt+△Pk(Sc/Sr)2×τ=16.7kW×8760h+72.1kW((13978.7/2)/16000)2×3300h=kWh+45403kWh=kWh
正常时2台主变压器电能损耗为37.99×104kwh。
(2)保证变压器经济运行的措施
为使主变压器经济运行,主变压器选用比较先进节能的SZ11型新型变压器。
(3)变压器运行节能效果评价
主变压器共2台,正常采用2台同时分列运行。
当1台主变压器故障或停运时,另1台主变压器能保证矿井全部负荷持续供电;并且主变压器可以根据矿井生产的前期、后期发展来调节投入变压器数量,运行灵活;达到了节能效果。
3、矿井供电电压的选择
本设计针对矿井供电电压进行了10kV和6kV两个方案的比较,最终确定矿井地面及井下高压配电采用10kV电压。
10kV电压供电距离远、输电能力大。
6kV线路与10kV线路的输电能力相比,从载流量和经济电流密度相同的角度计算,在线路的长度、材料、负荷功率因数相同的情况下,10kV线路的输送功率是6kV线路的1.67倍;以允许电压损失为控制条件,在线路长度、材料及负荷因数相同的情况下,10kV线路输送功率是6kV线路的2.78倍。
因此,从节能等方面考虑,设计考虑矿井地面及井下高压配电采用10kV电压。
4、地面变配电变电室
矿井工业场地内有1座35kV变电所,另设有10kV变电所如下:
主井驱动机房10kV变电所、副井提升机房10kV变电所、矿井中部10kV变电所、场前区箱式变电站(2个)、锅炉房10kV车间内变电所。
上述变电所内变压器正常情况下均采用分列运行;当1台变压器故障时,另1台(或2台)能担负上述负荷中全部一、二类负荷供电。
该种运行方式即增加了供电可靠性,又使变压器在经济运行范围内运行,降低了损耗。
矿井分变电所均设置在负荷中心,减少了配电电缆长度,减少了线路电能损耗及线路电压降。
5、井下供电方案
(1)下井电缆
经负荷统计,井下最大涌水时(初期考虑1个综采工作面、2个综掘工作面及1个普掘面)设备安装容量10066.4kW,工作容量7444.4kW,计算负荷为:
正常涌水时:
有功功率Pj=4234.6kW
无功功率Qj=3244.6kvar
视在功率Sj=5334.8kVA
计算电流Ij=308A
功率因数cosΦ=0.8
最大涌水时:
有功功率Pj=5065.9kW
无功功率Qj=3718.6kvar
视在功率Sj=6284.2kVA
计算电流Ij=363A
功率因数cosΦ=0.8
后期(考虑增加1个综采工作面和1个综掘工作面)最大涌水时计算负荷为:
有功功率Pj=7127.4kW
无功功率Qj=5584.4kvar
视在功率Sj=9054.5kVA
计算电流Ij=523A
功率因数cosΦ=0.79
根据电流计算及按经济电流密度、动热稳定选择校验电缆截面,初期下井电缆考虑选用2回MYJV22-10kV3×185煤矿用阻燃交联聚乙烯绝缘电力电缆,下井电缆引自地面35kV变电所10kV侧不同母线段,直接引至井下10kV中央变电所。
当1回电缆故障时,另1回路电缆能够保证井下全部用电负荷的正常运行。
下井电缆经副斜井直接引至井下中央变电所10kV高压进线柜。
矿井后期新增加1个综采面和1个综掘面时,经计算再由地面35kV变电所新增1回同型号电力电缆下井,电源直接引至井下中央变电所,后期形成3回电缆下井,当1回电缆故障时,另2回路电缆能够保证井下后期全部用电负荷的正常运行。
对于中央变电所后期馈出线本次仅预留位置。
对于井下潜水泵由地面在副井井口附近设置的独立式抗灾潜水泵高压配电室直接一对一供电,即采用2回型号为MYJV22-10kV3×70电缆,沿副井敷设至潜水泵。
井下供电负荷吨煤电耗为17.29kWh。
(2)井下供电方案
根据矿井井下计算的用电负荷、开拓方式、排水及采掘机械设备布置,设计拟在井下设1个10kV中央变电所(毗邻主排水泵房)变电所。
同时,分别在采区工作面顺槽带式输送机、掘进面局部通风机等处设置配电点。
井下中央变电所作为井下主变电所,以10kV电压向主泵房排水泵(5回)、综采工作面移动变(1回)、2个综掘工作面(各1回)、动力变压器(3回)等高压供电;以660V电压向硫化器、带式给料机、跑车防护、掘进面局部通风机、水仓清理和主排水泵电动闸阀、加热器控制箱等低压设备负荷供电。
回采工作面、掘锚机组掘进工作面及煤巷综掘面的设备及配电开关均安放在由平板车组成的设备列车上,并安专单轨吊电缆架自移成套装置一套,便于设备在工作面的移动搬家,以提高工作效率。
巷道掘进工作面的局部通风机采用“三专二闭锁”及“双电源自动切换”方式供电,即能实现风电、瓦斯闭锁,同时,对局部通风机采用QJZ-2×80/660SF馈电开关实现双电源自动切换的方式供电。
(3)其它
矿井井下供电系统,电网系统结构合理,与矿井规模、用电负荷相适应,井下变电所均靠近各自负荷的中心。
井下各变电所、综采工作面、煤巷掘进工作面等设备供电均依据其单机功率选择相应电压进行供配电。
井下各级变压器均选用高效低耗产品,工作面均采用KBSGZY型移动变电站供电,该种变电站符合新国标GB8286《矿用隔爆型移动变电站》要求,变电站空载损耗比原标准平均降低14%,负载损耗平均降低11%,空载电流、短路阻抗都有所下降,以减少电能损失。
为减少线损核降低压降,配电线路导线截面合理放大,按照经济电流密度选线。
井下照明均采用节能灯具,以节约电能。
6、供配电线路设计节能措施
为降低线路电压损失,工业场地内所有供配电线路均按经济电流密度选择导线截面,并按载流量及电压降进行校验(满足电缆短路电流最小截面);对地面建构筑物合理布局配电系统,尽量缩短配电半径,从而减少了线路电能损失。
7、无功功率补偿
送配电线路及高低压变压器由于传输无功功率也将造成电能损失和电压损失,降低了设备的利用率。
国发[2008]23号文要求用电企业的功率因数达到0.95以上,而电器设备普遍的功率因数偏低,所以应装设必要的无功功率补偿设备,以提高系统的无功功率因数,并达到合理利用能源及节能的目的。
煤矿企业普遍的做法是在矿井35kV变电所的10kV母线上安装无功补偿设备,对矿井10kV高压供配电系统进行集中补偿。
在低压变电所的低压侧就地补偿。
该种方式具有安装简单,运行维护方便及有功损耗小等优点,所以得到了十分广泛的应用。
为提高功率因数,设计在矿井35kV变电站10kV母线上选用2套MCR型SVC型无功动态补偿装置,全站基波补偿总容量6000kvar。
并在各10kV变电站低压侧进行补偿,集中补偿与分散补偿相结合。
经计算,矿井最大负荷情况下,在无功功率补偿前后矿井35kV变电所10kV母线负荷功率因数(COSφ)由0.80提高至0.95以上。
8、主要供配电设备选型
为了节约能源,设计对各主要生产、生活环节采取了相应措施,地面35kV变电所、井下中央变电所及工作面移动变电站等均优先选用节能效果好的设备,采用先进的节能工艺和变配电设备。
(1)所有电机均采用节能产品,地面单机功率在200kW以上的设备,均采用10kV供电。
(2)工作面均采用KBSGZY型移动变电站供电,该种变电站符合新国标GB8286-2004《矿用隔爆型移动变电站》要求,变电站空载损耗比原标准平均降低14%,负载损耗平均降低11%,空载电流、短路阻抗都有所下降。
(3)井上、下各级变压器均选用技术、材料先进的高效低耗节能产品,以减少电能损失。
主变压器为2×16MVA,正常2台分列运行,负荷率为0.45,主变压器室外布置方式。
当1台主变压器故障或检修时,另1台能100%保证全矿井生产和生活用电。
矿井变电所的主变压器容量选择合理,主变负荷率在国家规定的规范要求范围内。
电力变压器三相负载保持平衡,合理分配负载。
(4)全矿井的无功功率采用集中进行补偿。
设计拟在矿井35kV变电所10kV母线安装6000kvar电容器(MCR型SVC型)动态无功自动补偿成套装置,对补偿容量进行自动调节。
在各10kV变电站低压侧进行补偿,集中补偿与分散补偿相结合,即在地面变电所10kV母线进行高压无功自动补偿,补偿后变电所10kV母线上的功率因数达到0.95以上。
(5)变电所选用S11-M型新型节能环保配电变压器,其空载损耗较S9型平均下降了30%。
(7)变电所真空断路器均选用弹簧操作机构,降低电耗。
9、照明节能措施
根据《建筑物照明设计标准》,由于本矿井地面建筑物及道路等各场所的照明容量不大,故照明电源与电力负荷合用变压器。
根据矿井地面各建筑物的功能,通风机房、压风机房、提升机房、井口房、各级地面变电所、办公楼安全生产监测监控室等比较重要的场所照明,均设置带蓄电池的应急照明灯,保证了照明的安全可靠性。
各建筑物的照明负荷分配应尽量做到三相平衡,井上、下照明均采用高效节能照明灯具;公共场所照明加装光电或定时自动控制装置,以节约电能。
室外照明采用定时或光电控制装置;厂区、车间等公共场所的照明,设计中严格按照节能型民用建筑标准进行设计,并采用高效照明节电技术及设备,并采用集中管理。
职工生活用电采用集中分户装表,集体宿舍安装限电器。
井下采用隔爆节能型荧光灯照明,减少电能损耗。
10、电力调配
企业(矿井)电力调配的目的就是通常所说的“平峰填谷”,使用电负荷率尽量的接近于1。
从经济运行方面考虑,负荷率愈接近1表明设备利用程度越好,用电愈经济。
负荷率小于1或大于1都是运行不经济的方式。
改变负荷率的方法,主要是压低高峰负荷和提高平均负荷,使两者之间的差别尽量减小。
企业实行调整负荷的措施大体如下:
(1)在确保正常生产的前提下,降低企业(矿井)内部总高峰负荷;调整大容量用电设备的用电时间,避开高峰时间用电。
(2)调整各区队的生产、检修班次和工作时间,实行在电力系统高峰时间让电;实行计划用电,高峰期电力指标下达到区队、班组等,严格控制高峰时间的电力负荷;安装电度表计等,合理的分配高峰电力指标等等。
(3)调整负荷,提高负荷率是具有全局性的一项工作,它不仅使用电单位的用电达到经济合理,而且也为整个电网的安全经济运行创造了条件,这是一项具有重要意义的工作。
四、矿井地面建筑节能措施及效果评价
(一)建筑节能设计原则
地面建筑节能设计应遵守建设部《关于发展节能省地型住宅和公共建筑的指导意见》、国家标准《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005、国家标准《民用建筑热工设计规范》GB50176-93的规定。
工业建筑物及行政、公共建筑设计应认真贯彻落实国家对能源实行开发和节约并重的方针,从降低能源消耗,提高经济效益出发,通过合理采用既节约能源又有经济效益的新技术、新工艺、新产品和新材料,达到以最小的能源消耗取得最大的经济效益之目的。
建筑设计应结合当地气候及建筑物功能要求,对朝向、布局、
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- 第16章 节能减排 16 节能