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湖海城市花园三期Ⅰ标工程
卸料平台专项方案
目录
第一章工程概况……………………………………………………2
第二章编制依据……………………………………………………2
第三章卸料平台施工方案……………………………………3
第四章平台安全施工要求………………………………………19
第五章安拆及使用要求…………………………………………19
湖海城市花园三期Ⅰ标工程
卸料平台专项方案
第一章工程概况
一、工程概况
1、湖海城市花园(三期Ⅰ标)工程位于金华市八一南街以西,兰溪街以东,规划路以北,31号路以南。
本工程由地上地下13#、14#、15#楼及S5商铺组成,地上主楼27层,建筑高度78.6m,下跃层高度2.8m,1至27层标准层高为2.9m。
总建筑面积为75724.29平方米。
2、质量等级标准:
不低于国家相关验收的合格标准。
3、安全等级要求:
金华市建设局及国家有关文件规定实行安全文明施工”标准。
4、工期要求:
520日历天。
5、本工程各方主体
建设单位:
农工商房地产(集团)浙江金华投资置业有限公司
勘察单位:
核工业金华工程勘察院
设计单位:
浙江华宇建筑设计有限公司
监理单位:
浙江中环建设监理有限公司
总包单位:
宁波景业建设有限公司
6、本工程结构形式为框架-剪力墙结构,建筑结构安全等级为二级,耐火等级一级,基础设计等级乙级,工程位于地震动峰值加速度<0.05g区,按非抗震设计;结构设计合理使用年限50年。
第二章编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
JGJ59-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)
6、本工程的建筑、结构施工图纸。
第三章卸料平台施工方案
一、钢管落地卸料平台计算书
本工程一至二层周转材料拟采用钢管落地卸料平台。
(一)架体参数
卸料平台名称
钢管落地卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A(m)
2.7
平台宽度B(m)
2.4
平台高度H(m)
10
立杆纵距la(m)
0.9
立杆步距h(m)
1.8
立杆横距lb(m)
1.2
板底支撑间距s(m)
0.3
(二)荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.038
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
1.5
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
(三)设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
(四)板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Ф48×3.5
钢管截面抵抗矩W(cm3)
5.08
钢管截面惯性矩I(cm4)
12.19
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.038kN/m;
G2k=g2k×lb/4=0.350×1.20/4=0.105kN/m;
Q1k=q1k×lb/4=1.500×1.20/4=0.450kN/m;
Q2k=q2k×lb/4=2.000×1.20/4=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.038+0.105)=0.172kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.450+0.600)=1.470kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.172+0.117×1.470)×0.902=0.153kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.172+1.200×1.470)×0.90=1.757kN;
σ=Mmax/W=0.153×106/(5.08×103)=30.160N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.038+0.105=0.143kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.450+0.600=1.050kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.143+1.200×1.050)×0.90=1.276kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.143×(0.90×103)4+0.990×1.050×(0.90×103)4)/(100×206000.00×12.19×104)=0.297mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm
满足要求!
(五)横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×3.5
钢管截面抵抗矩W(cm3)
5.08
钢管截面惯性矩I(cm4)
12.19
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.038kN/m;
p=Rmax=1.757kN;
p'=R'max=1.276kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.997kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=6.990kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.859mm;
σ=Mmax/W=0.997×106/(5.08×103)=196.299N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
νmax=1.859mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;
满足要求!
(六)立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
1
Rc=8.0×1.00=8.000kN≥R=6.990kN
满足要求!
(七)立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3.5
钢管截面回转半径i(cm)
1.58
钢管的净截面A(cm2)
4.89
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
不设置双立杆
立杆计算长度系数μ
2.12
NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×3.00/1.00=(0.90+1.00×1.20+1.00×1.80)×0.038/1.80×10.000+0.038×0.90×3.00/1.00=0.926kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×1.20/1.00=0.378kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=1.500×0.90×1.20/1.00=1.620kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×1.20/1.00=2.160kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.926+0.378)+0.9×1.4×(1.620+2.160)=6.328kN;
支架立杆计算长度:
L0=kμh=1×2.12×1.80=3.816m
长细比λ=L0/i=3.816×103/(1.58×10)=241.519≤[λ]=250
满足要求!
轴心受压构件的稳定系数计算:
L0=kμh=1.155×2.120×1.8=4.407m
长细比λ=L0/i=4.407×103/(1.58×10)=278.954
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.094
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.20×1.802/10=0.087kN·m;
σ=N/φA+Mw/W=6.328×103/(0.094×4.89×102)+0.087×106/(5.08×103)=154.783N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求!
(八)连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
0.25
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
AW=1.80×1.20×2×2=8.6m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×8.6=2.148kN
N=Nw+N0=2.148+3.00=5.148kN
长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.58×10)=23.418,由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.941。
Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.941×4.890×10-4×205.00×103=80.181kN
N=5.148≤Nf=80.181
满足要求!
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×1.00=8.000kN
N=5.148kN≤Rc=8.000kN
满足要求!
(九)立杆支承面承载力验算
地基基础
混凝土楼板
混凝土板厚度h(mm)
250
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A(mm2)
150×150
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力:
βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=250-15=235mm,μm=4×(150.00+ho)=4×(150.00+235)=1540.00mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.235=200.159kN>N=6.328kN
满足要求!
2、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力:
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.231,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.231×12.155×103×0.02=47.334kN>N=6.328kN
满足要求!
二、型钢悬挑卸料平台计算书
本工程三层以上周转材料采用型钢悬挑卸料平台,由于悬挑卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
(一)构造参数
卸料平台名称
型钢悬挑卸料平台
卸料平台类型
类型一:
主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)
4.5
平台宽度B(m)
2.2
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
主梁间距L1(m)
2.2
次梁间距s(m)
0.6
次梁外伸长度m(m)
0
内侧次梁离墙水平距离a(m)
0
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
4.2
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)
3.5
内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)
1.6
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)
3.5
钢丝绳夹个数
3
(二)荷载参数
面板自重Gk1(kN/m2)
0.39
次梁自重Gk2(kN/m)
0.098
主梁自重Gk3(kN/m)
0.1689
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
0.15
安全网设置
不设置安全网
施工活荷载Qk1(kN/m2)
2
堆放荷载Pk(kN)
5
堆放荷载作用面积S(m2)
2
施工活荷载动力系数
1.3
(三)设计简图
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
(四)面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t(mm)
3
截面抵抗矩W(cm3)
1.5
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
面板受力简图如下:
计算简图(kN)
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m
抗弯验算:
Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·m
σ=Mmax/W=0.274×106/(1.5×103)=182.592N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求!
(五)次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
10号槽钢
截面惯性矩Ix(cm4)
198.3
截面抵抗矩Wx(cm3)
39.7
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:
承载能力极限状态:
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.098=2.582kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态:
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.098=1.532kN/m
p2=Pk=5kN
1、抗弯强度
计算简图(kN)
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.582(2.22/8-02/2)+7×2.2/4=5.412kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=5.412×106/(1.05×39.7×103)=129.839N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求!
2、挠度验算
计算简图(kN)
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.53×22004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/2.2)2)+5×22003/(48×206000×198.3×104)=1.147mm<[ν]=L1/250=2200/250=8.8mm
次梁挠度满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态:
R1=q1×B/2=2.582×2.2/2=2.841kN
正常使用极限状态:
R2=q2×B/2=1.532×2.2/2=1.685kN
(六)主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁型钢型号
16a号槽钢
截面面积A(cm2)
21.95
截面回转半径ix(cm)
6.28
截面惯性矩Ix(cm4)
866.2
截面抵抗矩Wx(cm3)
108.3
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》(JGJ80-91),主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用):
承载能力极限状态:
q1=1.2×(Gk3+Gk4)=1.2×(0.169+0.150)=0.383kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
R1=2.841kN
正常使用极限状态:
q1=Gk3+Gk4=0.169+0.150=0.319kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=1.685kN
1、强度验算
计算简图(kN)
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
R左=14.259KN
Mmax=15.207kN·m
N=R左/tanα=R左/(h1/a1)=14.259/(3.500/4.200)=17.111kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=15.207×106/(1.05×108.300×103)+17.111×103/21.95×102=141.527N/mm2<[f]=205.000N/mm2
主梁强度满足要求!
2、挠度验算
计算简图(kN)
变形图(kN·m)
νmax=8.702mm<[ν]=a1/250=4200.00/250=16.800mm
主梁挠度满足要求!
3、支座反力计算
剪力图(kN)
R左=14.259KN
(七)钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×19
钢丝绳直径
18.5
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)
238
抗拉强度为(N/mm2)
1850
不均匀系数α
0.85
安全系数K
9
花篮螺栓
T外=R左/sinα=14.259/0.640=22.273kN
[Fg]=aFg/K=0.850×238.000/9.000=22.478kN>T外=22.273kN
钢丝绳强度满足要求!
(八)拉环验算
拉环直径d(mm)
20
抗拉强度(N/mm2)
65
节点二
σ=T外/(2A)=22.273×103/[2×3.14×(20/2)2]=35.467N/mm2<[f]=65N/mm2
拉环强度满足要求!
(九)焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)
8
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)
120
节点三
σf=T外/(he×lw)=22.273×103/(2×8.000×120.000)=11.601N/mm2 拉环焊缝强度满足要求! 第四章平台安全施工要求 1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后,将平台与建筑物连接牢固不得滑动,将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。 2、每天使用前必须对平台的钢丝绳、吊环、铺设的脚手板等进行全面的检查,发现问题必须及时处理。 3、平台上装料不得超过荷载并限载(落地卸料平台为1.5T、悬挑平台为2T),不得超长超过平台50cm,超高堆放材料不得超过防护栏杆。 人员(不得超过2人)和物料总重量严禁超过设计容许荷载(见计算书),配专人监督,经验收合格挂牌后方可使用。 4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。 5、起吊时必须设专人指挥,扶平稳不能碰撞平台,其他人员不得在平台上逗留。 6、放物料时必须按规格品种堆放整齐,长短分开,不得混吊,并且不得在平台上组装和清理模板。 7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。 8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。 9、遇台风天气须将平台吊至地面。 第六章安拆及使用要求 1、安拆前对作业人员进行安全技术交底。 2、设立警戒区、专人负责安全警戒和专人指挥。 3、安装时用塔吊蒋钢平台提升到需要位置。 4、钢平台的搁置在预定的位置上进行固定。 5、两边吊索扣在上层预留环上,用紧固件固定,并用花篮调整角度,收紧、均匀,使平台保持水平。 6、平台三面作固定护栏,另一面设安全防护门。 7、焊缝一律满缝E50焊条,HW=8MM,要求焊接牢固。 8、平台堆载限小于1.0吨。 9、验收合格后挂牌使用。 拆除时用塔吊把平台吊好固定,松开紧固件,解开所有支座点,再用塔吊慢慢想升,待平台吊稳后再重新就位。 10、当风力达到6级时,卸料平台禁止吊装材料,当风力达到10级以上时,需将卸料平卸下,吊运至地面。
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