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悬挑式脚手架专项施工方案

目录

一、工程概况1

二、脚手架设计计算1

1.计算参数2

2.大横杆计算3

3.小横杆计算5

4.扣件抗滑力计算7

5.脚手架立杆荷载计算7

6.立杆稳定性计算9

7.连墙件计算10

8.悬挑梁受力计算12

9.悬挑梁整体稳定性计算14

三、悬挑架构造要求16

四、悬挑架防护措施17

五、悬挑架安全技术措施18

六、悬挑架拆除安全技术措施19

脚手架专项施工方案

一、工程概况

（1）本工程名称为上海康桥锋面研发中心，由上海康桥锋面实业有限公司开发，上海康桥建设工程有限公司承建，监理单位为上海东旭建设工程监理公司，设计单位为上海沪闵建筑设计院有限公司，勘察单位为安徽工程勘察院。

工程地址位于浦东康桥，东至跌进河、西至B02－02－地块、南至跌进支路、北沿船江。

本工程有高层、有裙房、地下一层、层高为十层、层高为一楼层高4.55米、二层4.55米、二层4.15米、三至十层3.55米，地下5.9米、裙房二层、高度4.5－4.15、建筑面积：

18640.56平方；其中地下车库面积：

4100平方。

本工程主要构件均为现浇混凝土，主件尺寸如下：

地库顶板框架梁：

450＊900／次梁：

250＊600／一到十层框架梁：

350＊750／次梁：

250＊550／地库柱：

600＊600柱：

900＊1000／最大净跨：

7900。

（2）、搭设概况

1.本工程最高高度41米，裙房二层高度5.6米，女儿墙0.8米，主楼6楼以上采用悬挑式脚手架。

2.裙房脚手架根据本工程外形结构特点及施工进度情况进行搭设，在地下室挡土墙施工完成后，继续对地上部分进行施工的工程中，一方面为了保证对上部结构施工过程中安全，在作业面四周搭设可靠地临边防护；一方面及时对周围基坑进行回填夯实。

三、悬挑脚手架设计计算

1.计算参数

（1）脚手架参数

双排脚手架搭设高度为5层，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

架体宽度为1.0米，立杆的纵距为1.50米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.20米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

（2）活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

2.700；

脚手架用途:

结构脚手架；

脚手架设置与施工点同时高出1.5米。

（3）风荷载参数

本工程地处，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

（4）静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

10层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

（5）水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1米，建筑物内锚固段长度2米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

18.00；

楼板混凝土标号:

C40；

2.大横杆计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.300×1.000/（2+1）=0.100kN/m；

活荷载标准值:

Q=2.700×1.000/（2+1）=0.900kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.900=1.260kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

（2）强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.313kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.5002-0.117×1.260×1.5002=-0.369kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.313×106,0.369×106）/5080.0=72.638N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.638N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.100=0.138kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.900kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.138×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×0.900×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=1.985mm；

大横杆的最大挠度1.985mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求。

3.小横杆计算

根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.300×1.000×1.500/（2+1）=0.150kN；

活荷载标准值：

Q=2.700×1.000×1.500/（2+1）=1.350kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0.150）+1.4×1.350=2.139kN

小横杆计算简图

（2）强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式:

Mpmax=2.139×1.000/3=0.713kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.719kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.719×106/5080.000=141.496N/mm2

小横杆的最大弯曲应力σ=141.496N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1000.04/（384×2.060×105×121900.000）

=0.020mm

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式:

Vpmax=1557.600×1000.0×（3×1000.02-4×1000.02/9）/（72×2.060×105×121900.0）=2.202mm

最大挠度V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.202=2.222mm

小横杆的最大挠度为2.222mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求。

4.扣件抗滑力计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.000/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；

活荷载标准值:

Q=2.700×1.000×1.500/2=2.025kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.0580.019+0.225）+1.4×2.025=3.197kN；

R=3.197kN

5.脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248。

NG1=[0.1248+（1.50×2/2+1.50×2）×0.038/1.80]×24.80=5.476

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30。

NG2=0.300×6×1.500×（1.000+0.2）/2=1.620kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15。

NG3=0.150×6×1.500/2=0.675kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）：

0.005。

NG4=0.005×1.500×24.800=0.186kN

经计算得到，静荷载标准值：

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.957kN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=2.700×1.000×1.500×2/2=4.050kN

风荷载标准值按照以下公式计算：

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.350kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.950；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值：

Wk=0.7×1.95×0.645×0.35=0.308kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ

=1.2×7.957+1.4×4.050

=15.218kN

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

=1.2×7.957+0.85×1.4×4.050

=14.368kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：

Mw=0.85×1.4WkLah2/10

=0.850×1.4×0.271×1.500×1.8002/10

=0.157kN.m

6.立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=15.218kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：

l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=15218.000/（0.186×489.000）=167.318N/mm2；

立杆稳定性计算σ=167.318N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

立杆的轴心压力设计值：

N=14.368kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.119m；

长细比:

L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=14367.708/（0.186×489.000）+156672.306/5080.000

=188.808N/mm2

立杆稳定性计算σ=188.808N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

7.连墙件计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.308kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=14.4m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.209kN

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.209kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=200.000/15.800的结果查表得到：

φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.890×10-4×205.000×103=96.837kN；

Nl=9.096

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.096小于双扣件的抗滑力12.800kN，满足要求。

连墙件扣件连接示意图

8.悬挑梁受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×7.957+1.4×4.050=15.218kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到：

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=17.200kN

R[2]=14.175kN

R[3]=-0.153kN

最大弯矩Mmax=1.807kN.m

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.807×106/（1.05×108300.0）+

0.000×103/2195.0=15.891N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值15.891N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求。

9.悬挑梁整体稳定性计算

水平钢梁采用18a号槽钢,计算公式如下：

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×10.0×63.0×235/（1200.0×160.0×235.0）=1.87

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.919。

经过计算得到最大应力σ=1.807×106/（0.919×108300.00）=18.152N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=18.152小于[f]=215.000N/mm2,满足要求。

12.锚固段与楼板连接的计算

（1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.153kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[152.719×4/（3.142×50×2）]1/2=1.394mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.153kN；

d--楼板螺栓的直径，d=20.000mm；

[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2；

[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；

h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于152.719/（3.142×20.000×1.570）=1.548mm。

螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×20.0002×215×10-3=67.51kN

螺栓的轴向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.510kN，满足要求。

（3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=14.175kN；

d--楼板螺栓的直径，d=20.000mm；

b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm；

fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；

经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=14.17kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。

三、悬挑架构造要求

1.采用[18cm型槽钢，自重为180N/m，搭设高度H=20.m,立杆横距b（架宽）＝1.0m,立杆纵距L=1.5m,大横杆步距1.8m,铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2.7kN/m2，连墙杆布置为两步三跨。

密目网全封闭。

2.脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点

处，小横杆伸出外排杆100mm,伸出150mm,里排立杆距墙200mm。

3.由于满铺脚手板，所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同

时还要增加2个扣件。

4.按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大

横杆，需再增加一道大横杆及一个扣件。

5.剪刀撑按水平4跨垂直4步一组设置，两杆交叉与地面成450角。

6.悬挑架结构应满布剪刀撑。

7.连墙件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出砼面20cm为宜。

四、悬挑架防护措施

1.脚手架每高4m，水平每隔6m同建筑物牢固地拉结，并加设顶撑使之同时承受拉力和压力，保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。

拉接点禁止设在工程围护结构上，拉接杆要设在靠近节点位置20cm范围以内，并且与大横杆扣紧。

在立柱或梁上预埋Ф10钢筋，拉筋采用Ф6钢筋。

双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。

每道剪刀撑跨越立杆的根数为4根。

每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角为45°--60°。

剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不得小于50cm，要用三只扣件，两头要大于10cm，剪刀撑最下部距地面10cm。

剪刀撑沿脚手架连续设置，其间距不大于20cm。

2.竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

3.密目网必须使用获得省安监总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密目网的绑扎要用尼龙绳每孔一扎。

4.安全网的设置：

从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧。

密目网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。

施工层要设随层网，设18cm高的连续挡脚板，挡脚板要用铁丝绑在立杆上。

设0.6m和1.2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红白相间的境界色。

5.人行斜道的设计:

人行斜道的宽度为1.2m，坡度为1：

3（高：

长）。

斜道拐弯平台面积为9m2,宽度为1.5m。

斜道两侧及拐弯平台外围设置1.2m的防护栏杆及高180mm的挡脚板。

人行斜道的脚手板上钉防滑木条，其厚度为30mm，间距为250mm。

斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。

立杆纵距为1.5m，埋入地下500mm,大横杆间距为1.0m。

小横杆置于斜横杆上间距为1m。

拐弯处小横杆间距为0.6m。

为保证斜道的稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙杆的设置。

斜道脚手板应铺平、铺牢。

6.防护棚的设置：

在棚上要满铺木脚手板，棚边要设置1m高的挡板，在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。

五、悬挑架安全技术措施

1.外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

2.钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横

杆，形成霹雷网络，并检测接地电阻不大于30欧姆。

3.外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可

靠的安全接地处理。

4.外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

5.外脚手架严禁钢竹、钢木搭设，禁止扣件、绳索、铁丝等混用。

6.外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、

穿防滑鞋。

7.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大

于2.7KN/m2.

8.控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在40～50N·m

范围内。

9.严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使

施工荷载内、外传递平衡。

10.保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断

架体。

11.钢脚手架再架设和使用期间，要严防与带电体接触。

钢脚手架需

要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离在2m以内时，应采取可靠的绝缘措施。

12.在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板

上。

操作者要戴绝缘手套，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。

13.采用直径30mm，壁厚3mm的镀锌钢管设置避雷针。

14.采用截面为16mm2铜导线，按照脚手架每40m设置一根接地线。

接地线的连接保证接触可靠。

六、悬挑架拆除安全技术措施

1.拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交