龙门吊轨道基础计算书汇总.docx

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龙门吊轨道基础计算书汇总

中交第二公路工程局有限公司深圳外环高速公路（深圳段）第3合同段CCCCSECONDHIGHWAYENGINEERINGCO.,LTD.

附件一

1预制梁场龙门吊计算书

1.1工程概况

1.1.1工程简介

本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m组合箱梁中的边梁，一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况

预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E=29～065MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E=160MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析

1.2.1龙门吊轨道基础设计

龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

1

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图1.2.1-1龙门吊轨道基础设计图

图1.2.2-2龙门吊轨道基础配筋图

1.2.2受力分析

梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

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图1.2-1最不利工况所处位置

单个龙门吊自重按G=70T估算，梁板最重G=105t。

起吊最重梁板时单个天车21所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。

P=G/2=105×9.8/2=514.5KN（1-1）1q=G/L=70×9.8/42=16.3KN/m（1-2）2当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：

`

图1.2-3龙门吊受力示意图

龙门吊竖向受力平衡可得到：

N1+N2=q×L+P（1-3）

取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：

N2×L=q×L×0.5L+P×3.5（1-4）

由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN

龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：

3

中交第二公路工程局有限公司段合同圳段）第3（深圳外环高速公路深CCCCSECONDHIGHWAYENGINEERINGCO.,LTD.

支腿单车轮受力示意图图1.2-4

受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得）（1-5N1=N+N

）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为1-5由公式（N=434.7KN

建模计算1.3

力学模型简化1.3.1用有限元软对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，进行模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。

件MidasCivil2015

图1.3-1力学简化模型

1.3.2弹性支撑刚度推导

根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P与沉降量S存在如下关4

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系：

Pb?

23?

?

cr10）（1?

E?

?

0s（1-6）

其中：

E0-----------地基土的变形模量，MPa；

ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；

ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；

Pcr-----------p-s曲线直线终点所对应的应力，MPa；

s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm；

b-------------承压板宽度或直径，mm；

不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

故令地310?

b?

E232?

6b?

10P?

10?

bP0k?

crcr?

k?

?

?

2

）（1-3?

s10s?

（KN/m），则。

基承载的刚度系数另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm（纵梁向20cm一个土弹簧），查表得粉质粘土ν=0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形莫量E=16MPa。

带入公式（1-6）0n求解得：

6×10K=4.144

1.3.3Madis2015建模计算

（1）模型建立

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图1.3-2模型建立

（2）龙门吊轨道梁弯矩计算

图1.3-3轨道梁应力图

（3）轨道梁剪力计算

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图1.3-4轨道梁剪力图

（4）基地反力计算

图1.3-5基地反力图

（5）轨道梁位移

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图1.3-6轨道梁位移图

经过Madis2015建模计算，求得龙门吊轨道梁最大应力弯矩为279.6KN·m，最大负弯矩为64.9KN·m，最大剪力207.6KN，土弹簧最大支点反力14.4KN，考虑到轨道梁位移很小，土弹簧处于弹性变形过程，通过图1.3-5可知基地承载范围在纵梁方向集中在12m。

1.4龙门吊轨道梁配筋计算

1.4.1轨道梁正截面强度验算

（1）判断是截面形式

单筋截面适筋梁最大承受能力为:

2?

?

（1-7））?

0.5M?

fbh（1bcd0bua?

?

hh）（1-8s0--混凝土抗压强度设计值，C30混凝土取14.3Mpa；fcdh---截面有效高度；0aa=7.5cm）；---纵向受拉钢筋全部截面重心至受拉边缘的距离（轨道梁设计ss---受压区混凝土截面宽度，取400mm；b?

---相对受压区高度，取0.56；b8

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由公式（1-7）（1-8）可以求的；

3·m

KM83056）?

?

1?

0.50.625.4?

0.?

0.625?

0.56?

（M?

14.3?

10?

0u?

M?

1.1?

279.6?

307.56M?

，故龙门吊轨道梁单筋截面就满足受力情因为uu0况。

（2）最小配筋面积计算

通过截面力矩平衡、受力平衡可得：

x?

（1-9））?

fbx（h?

M

00cdd2x?

（1-10））?

A（hM?

f

0s0sdd2fbx?

fA（1-11）

ssdcd--钢筋抗拉强度设计值，取280Mpa；fsd---受拉区钢筋截面面积；Asx---计算受压区高度；

γ--结构重要性系数，取1.1。

0通过公式（1-10）可求得mm.78x?

42fbx2cdmm1540A?

?

通过公式（1-11）可求得

sfsd2，龙门吊轨道梁实际配置8根Φ结论：

纵向受拉钢筋最小配筋率为1540mm16纵2大于最小配筋率，故正截面强度验算符合要求。

向受拉钢筋=1600mmA实际）s（1.4.2斜截面强度计算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）可知，混凝土和箍筋共同抗剪能力的公式为

?

3?

?

?

?

f）fpbh（2?

v?

100.45?

0.6sv023svcu,csk1

α------异号弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时，1α=1.0；计算连续梁和悬臂梁近中间支点梁段的抗剪承载力时，α=0.9；故取α=1.0；1119

中交第二公路工程局有限公司同段）第3合速公路（深圳段深圳外环高CCCCSECONDHIGHWAYENGINEERINGCO.,LTD.

；对预应力混凝土受α=1.0α------预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件，22，但当由钢筋合力引起的截面弯矩与外弯矩的方向相同，或允许出α=1.25弯构件，2=1.0；=1.0；故取α现裂缝的预应力混凝土受弯构件，取α22；α------受压翼缘的影响系数，取=1.1α33；b--------斜截面受压端正截面处矩形截面宽度，取b=400mm斜截面受压段正截面的有效高度，自纵向受拉钢筋合力点至受压边缘的-------h0；距离；故取h=625mm0，p=2.5，当p>2.5时，取p---------斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，p=100ρ；×625）=0.402/bh=A；故p=100×1005/（400其中ρ0s；f=30MPa,f-------边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准，取cu,kcu,k=0.079%；500×400）SρA/（b）=157.1/（------ρ斜截面内箍筋配筋率，vsv=svsv=195MPa；f--------箍筋抗拉强度设计值，箍筋采用光圆钢筋，故取值fsvsv2；-------斜截面内配置在同一截面的箍筋各肢的总截面面积，取157.1mmAsv。

--------S斜截面内箍筋的间距，取500mmv由上述条件可以求得：

?

3?

400?

625?

（2?

0.6?

0.402）....10?

10?

11?

045?

1030?

0.079%?

195?

vcs=170KN＞166.5KN（最大剪力）

故轨道梁400mm设置一道环形φ10箍筋满足斜截面受力要求。

1.4.3轨道地基承载力计算

经过Madis2015建模可以看出，在纵梁方向基地土弹簧反力范围为2.2～2.4m，考虑端头位置反力较小，出于保守考虑纵梁方向2m为基底承力范围。

轨道梁下方设置50cm碎石垫层，地基压力按45度角扩散至基地，纵梁地基承力范围为3m。

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图1.4-1轨道梁地基承载范围侧面图

图1.4-2轨道梁地基承载范围立面图

考虑最不利工况，轨道梁所受最大压力为：

F=411.23KNmax21.2=3.6m地基承力面积：

S=3×Fmax＜160（实测地基承载力）对地基压力:

kpa.f?

2?

114kpa

maxS故龙门吊轨道基础地基承载力满足要求。

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2预制场台座计算书

2.1工程概况

2.1.1工程简介

预制梁场场梁板尺寸主要有25m、28m、29m、30m组合箱梁以及30mT梁。

其3，最大预制梁重105t预制组合箱梁中的边梁。

混凝土方量为40.2m，30m中最重的为模板采用整体液压模板共重30t。

2.1.2地质情况

与预制梁场龙门吊基础地质情况一致，不做赘述。

2.2台座设计

2.2.1台座尺寸

制梁台座由方钢台座及混凝土支墩组成，其中方钢台座通长30.5m，尺寸为30.5×0.922×0.55m，为便于台座改造，防止不均匀沉降，采用30×30cm方钢管墩支撑、复合背肋钢模，方钢管通过与基础中预埋的角钢焊接固定作为支撑体系。

为了保证制梁台座高度防止台座沉降，在方钢管墩下方设置100×40×20cm的C20混凝土支墩。

方钢管台座图2.2-1

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2.2.2制梁台座验算

预制梁自重105T，取G=105×9.8=1029KN；1模板及振捣设备重30T，取G=30×9.8=294KN；2方钢台座按照80cm一道布置，方钢墩放置在尺寸为1×0.4×0.2m的水泥支墩上，3，单个水泥支墩及方钢重力G=0.08×25=2KN水泥支墩体积V=0.08m；31⑴梁板张拉前受力验算

在预制梁张拉前，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，考虑1.1的安全系数，所以总的对地基的压力最大值为：

F=1.1×（G+G+G）=1.1×（1029+294+2）=1457.5KN。

32max1故80cm范围内台座受力F=（F/30.5）×0.8=38.23KNmax2。

0.4=0.4m水泥支墩与地基有效接触面积为：

A=1×1对地基的压力为：

F38.23?

?

95?

f.6KPa。

1A0.41所以，预制梁张拉前地基承载力要求不小于95.6KPa。

⑵梁板张拉后受力验算

张拉后，由于梁板起拱，预制梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看梁板3，重力，体积V2=0.6m1.5简支在台座两端。

台座两端扩大基础尺寸为2××0.2mG=V×25=15KN

24取1.1的分项系数故台座单端受力大小为：

F=1.1×G/2+1.1×G=582.45KN41张拉2。

×A=21.5=3m基础底面积为：

2对地基的压力为：

F582.45张拉?

?

194.15f?

KPa。

1A32所以，梁板张拉后，台座端头地基承载力要求不小于194.15KPa。

2.2.3存梁台座验算

⑴存梁台座设计

存梁台座采用双层C25钢筋混凝土结构，纵梁方向6m设置一道断逢防止不均匀13

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沉降。

存梁台座顶部超出地面0.3m，保证梁板吊装的有效操作空间和安全距离。

具体尺寸见图：

图2.2-4存梁台座断面图

⑵受力分析

存梁台座设计为双层存梁（箱梁、空心板），梁板之间间距为3.2m。

单片梁板重：

G=105×9.8=1029KN；

存梁台座单端受力：

F=2×G/2=1029KN；

存梁台座自重线荷载：

q=S×25=36.75KN/m（S为存梁台座截面面积）；1地基反力纵梁方向平均长度取L=3.2m，截面方向取B=2.4m（存梁台座底部宽）；

2；×B=7.68m地基承载面积：

S=L13）。

18KN/mλ=1.2=S开挖土体自重线荷载：

q×λ×18=21.6KN/m（为土重度取22

图2.2-5存梁台座受力简图

⑶地基承载力验算

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地基承载力特征值KPa160f?

a轴心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）下列公式验算：

P=（F＋G）/A

kkkP=（F＋q×L-q×L）/S=（1029＋36.75×3.2－21.6×3.2）/7.68121k=140.3kPa＜KPa160f?

a故地基承载力满足要求。

⑷基础受压验算

存梁台座采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值：

[f]=11.9Mpa。

cd考虑到梁板放置在存梁台座上，梁低楔形块位置集中受力；

2；×0.5=0.25m楔形块面积：

S=0.5局部荷载为：

F=1029KN；

F1029；Mpa.9]aMP?

[f?

111164Kpa?

f?

?

4116?

.

cdA0.25所以，存梁台座自身受力强度满足要求。

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