天元颐城悬挑卸料平台搭拆专项方案.docx
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天元颐城悬挑卸料平台搭拆专项方案
湖州市天元.颐城工程
悬
挑
卸
料
平
台
搭
拆
专
项
方
案
编制:
审核:
批准:
利业建设集团有限公司
2008年12月10日
目录
一、工程概况及编制依据1
1、工程概况1
2、编制依据2
二、悬挑卸料平台布置2
三、悬挑卸料平台构造3
四、悬挑卸料平台施工工艺7
五、悬挑卸料平台安装8
六、悬挑卸料平台的拆除与提升8
七、卸料平台安、拆组织机构设置9
八、安全技术措施9
九、卸料平台定位10
附件:
卸料平台计算书10
附图:
卸料平台平面定位图21
悬挑卸料平台搭拆专项方案
一、工程概况及编制依据
1、工程概况
工程名称:
湖州市人民路西侧、飞英路北侧地块房地产开发项目(天元.颐城)
建设单位:
湖州新华置业有限公司
设计单位:
浙江联合建工设计研究院有限公司
“湖州天元·颐城”位于浙江省湖州市环城河A-人民路西侧地块,即塔下街北,拟建劳动路南,人民路西,大线场路东侧,为原湖州机床厂地块。
拟建场北侧距离拟建劳动路8m左右,南侧距离塔下街5m左右,西侧距拟建大线场路5m左右,东侧距离人民路8m左右。
场地东侧60m左右有住宅小区,其他各面相对较空旷。
本工程是集商贸、文化娱乐、酒店、居住、办公等功能于一体的商业住宅区,共有5栋高层住宅楼,其余为多层商业用房,其中:
1#楼,29391㎡,27F+2跃+3商/28F+2跃+2商,位于西南侧,部分为商场、其余部分为住宅;全高99.05m;
2#楼,29391㎡,28F+2跃+2商/23F+2跃+4商,位于东南侧,部分为商场、其余部分为住宅;全高101.7m;
3#楼,23144,29F+2跃+1架,位于中西侧,住宅;全高100.9m;
4#楼,21259㎡,29F+2跃+1架,27F+2跃+1架,位于中东侧,住宅;全高99.9m;
5#楼,33487㎡,27F+2商,31F+2商,位于北侧,部分为商场、其余部分为住宅;全高102.9m;
6#楼,6365㎡,6F,位于东北角,酒店;
7#楼,1239㎡,2F,位于东侧、入口大堂;
8#楼,4200㎡,1F、3F,位于东侧,超市;
9#楼,1066㎡,2F,位于西侧,主要功能为商业。
6#~9#楼高度均小于20米。
本工程总用地面积42107平方米,总建筑面积147374平方米。
整个地块下设有两层地下室。
高层住宅剪力墙结构,裙房地下室框架结构。
地下室负二层底板标高约为-9.15m,地面标高约-1.1m,地下室顶板局部标高-1.3m。
2、编制依据
《建筑施工安全检查标准》………………………………JGJ59-99
《建筑施工高处作业安全技术》…………………………JGJ80-91
《钢结构设计规范》………………………………………GB50017-2003
《建筑施工手册》(第四版)
二、悬挑卸料平台布置
高层1号楼~4号楼每栋高层设置两个悬挑卸料平台,5号楼设置三个卸料平台,主要用途为主体阶段的砌体材料垂直运输、模板和支撑架材料的转运,以及装饰阶段的砂浆等材料的垂直运输。
三、悬挑卸料平台构造
卸料平台长2.5m,宽3m。
水平钢梁(主梁)的悬挑长度为4m,水平钢梁(主梁)的锚固长度为1.5m,次梁槽钢间距0.5m。
主、次梁槽钢型号均为16号槽钢,槽口水平设置,冲压钢脚手板与主次梁牢固焊接,栏杆为冲压钢栏杆。
主梁与楼面锚固处采用预埋直径20mmU型螺杆,螺杆与楼面钢筋牢固焊接,锚固时采用螺母将10mm厚钢板固定于放入U口内的主钢梁上;内侧斜拉钢绳与墙的距离2m,外侧斜拉钢绳与内侧钢绳之间的距离1m,上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离6m,上部结构梁内预埋直径20mm圆钢制作的拉环,锚固端与梁内钢筋可靠焊接,钢丝绳选用直径不小于21.5mm的6×19型钢丝绳。
卸料平台设计载重量为一吨。
悬挑卸料平台计算书见附件。
四、悬挑卸料平台施工工艺
1、操作流程:
卸料平台加工制作→顶板预埋位置放线→预埋地锚→卸料平台承载试验→卸料平台验收→卸料平台起吊、安装。
2、卸料平台承载试验及合格验收:
卸料平台加工制作完毕后,由项目部的安全员、技术员检查验收,其步骤如下:
①首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量,严格按照卸料平台加工制作的要求查看。
②焊缝质量验收合格后,方可进行吊环承载试验。
先用钢丝绳挂在四角的吊环上,用塔吊缓缓吊起,距地面50cm高度处停止,仔细查看角点处吊环焊缝有无变形,如存在变形要返修措施重新施焊。
在卸料平台每次周转之前,也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形,以防止存在损伤变形和疲劳变形。
③在吊环承载验收合格后,再进行斜拉钢丝绳承载试验。
仿照卸料平台正式吊装后的模式,平台上加1吨的荷载,按照设计角度斜拉钢丝绳,检验是否满足受力要求。
五、悬挑卸料平台安装
1、卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。
2、吊装时,先挂好四角的吊钩,传发初次信号,但只能稍稍提升平台,待放松斜拉钢丝绳,方可正式吊装。
3、吊钩的四牵引绳应等长,保证平台在起吊过程中平稳。
4、吊装至预定位置后,先将平台槽钢与预埋件固定后,再将钢丝绳固定,紧固螺母及钢丝绳卡子,完毕后方可放松塔吊吊钩。
5、卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用,要求提升一次验收一次。
6、卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。
六、悬挑卸料平台的拆除与提升
1、卸料平台使用结束需要拆除和转移时,先清理平台,检查各部件是否松脱,确保起吊转移过程中不会有落物隐患。
2、选用等长钢丝绳4根,固定于卸料平台的吊环上,缓速提升塔吊至斜拉绳索略微松弛。
3、拆除斜拉钢丝绳。
4、拆除悬挑梁处锚固板。
5、由起吊指挥员指挥,缓慢吊出卸料平台。
6、塔吊将卸料平台吊至新的安装部位后,按“五、悬挑卸料平台安装”的要求进行卸料平台的吊装。
7、如需拆除卸料平台,则将平台吊至地面存放地点。
七、卸料平台安、拆组织机构设置
负责人:
项目经理
安全负责人:
安全员
指挥员:
架子工长
操作:
架子工4人,塔吊司机配合
八、安全技术措施
1、平台吊装过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。
2、在搭设过程中由项目部安全员、技术员进行检查,验收和签证。
吊装完毕后,经项目部验收合格后方可使用。
任何班组长和个人,未经同意不得任意变更平台的组件。
3、严格控制平台上的荷载,不得超过上述设限要求值。
堆料荷载不得靠边、要集中堆放在平台中部。
4、定期检查卸料平台,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。
5、拆卸平台时地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。
拆卸时要统一指挥,上下呼应,动作协调,以防坠落。
6、卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上。
7、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口。
8、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。
9、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验才能松卸起重吊钩。
10、进入施工现场的人员戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等。
11、严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
12、电焊操作人员必须是经考试合格的专业技工,施焊时,派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火星和切割物溅落。
13、五级以上大风、大雾、大雨天气停止卸料平台的吊装及堆料作业。
要经常检查平台上有无积水、积雪等物。
若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。
九、卸料平台定位
每栋高层的卸料平台定位参见附图:
卸料平台平面定位图。
附件:
卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别:
冲压钢脚手板,脚手板自重(kN/m2):
0.30;
栏杆、挡板类别:
冲压钢脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):
0.11;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2.00,最大堆放材料荷载(kN):
10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m):
2.00,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):
1.00;
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):
6.00;
钢丝绳安全系数K:
10.00,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;
只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号:
16a号槽钢槽口水平[;
次梁材料类型及型号:
16a号槽钢槽口水平[;
次梁水平间距ld(m):
0.50,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):
0.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
4.00,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
1.5,次梁悬臂Mc(m):
0.00;
平台计算宽度(m):
3.00。
二、次梁的验算:
次梁选择16a号槽钢槽口水平[,间距0.5m,其截面特性为:
面积A=21.95cm2;
惯性距Ix=866.2cm4;
转动惯量Wx=108.3cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸:
b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值:
本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.30kN/m2;
Q1=0.30×0.50=0.15kN/m;
(2)、型钢自重标准值:
本例采用16a号槽钢槽口水平[,标准值为0.17kN/m
Q2=0.17kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值:
取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P:
10.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.15+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/m
P=1.4×10.00=14.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91,P31)为:
Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4
经计算得出:
Mmax=(1.78×3.002/8)×(1-(0.002/3.002))2+14.00×3.00/4=12.51kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P+q(l+2m)]/2
经计算得出:
R=(14.00+1.78×(3.00+2×0.00))/2=9.67kN
3.抗弯强度验算
次梁应力:
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.25×104/(1.05×108.30)=109.97N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=109.972N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到φb=570×10.00×63.00×235/(3000.00×160.00×235.0)=0.75;
由于φb大于0.6,按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
得到φb'=0.693;
次梁槽钢的稳定性验算σ=1.25×104/(0.693×108.300)=166.61N/mm2;
次梁槽钢的稳定性验算σ=166.61N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
三、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16a号槽钢槽口水平[,其截面特性为:
面积A=21.95cm2;
惯性距Ix=866.2cm4;
转动惯量Wx=108.3cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸,b=63mm,h=160mm,t=10mm;
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用冲压钢脚手板挡板,标准值为0.11kN/m;
Q1=0.11kN/m;
(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.17)=0.33kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力:
R[1]=18.149kN;
R[2]=12.717kN;
R[3]=-3.051kN。
最大支座反力为Rmax=12.717kN;
最大弯矩Mmax=6.494kN·m;
最大挠度ν=0.025mm。
3.抗弯强度验算
σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值σ=6.494×106/1.05/108300.0+6.36×103/2195.000=60.004N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值60.004N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/(φbWx)≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×10.0×63.0×235/(5500.0×160.0×235.0)=0.408;
主梁槽钢的稳定性验算σ=6.494×106/(0.408×108300.00)=146.94N/mm2;
主梁槽钢的稳定性验算σ=146.94N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
RUi--拉钢绳的轴力(kN);
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sinθi=Sin(ArcTan(6/(1+2))=0.894;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:
RUi=RCi/sinθi;
RUi=18.149/0.894=20.29kN;
五、钢丝拉绳的强度验算:
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径21.5mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=271.5KN;
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
α=0.85;
K--钢丝绳使用安全系数。
K=10。
得到:
[Fg]=23.078KN>Ru=20.292KN。
经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:
N=RU=20291.572N。
拉环强度计算公式为:
σ=N/A≤[f]
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;
所需要的拉环最小直径D=[20291.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=16.1mm。
实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作。
七、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
2.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
4.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;
5.卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。
附图:
卸料平台平面定位图
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