钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计计算书 2.docx
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钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计计算书 2.docx
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钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计计算书2
楼盖课程设计
指导教师:
姜铭阅
班级:
1001
姓名:
赵敬杰
学号:
0512100130
钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计计算书
1)结构方案的选择
确定主梁的跨度为7.2米,次梁跨度为6.0米,则柱网尺寸为6000mm×7200mm;主梁的间距为6000mm,次梁的间距为2400mm;柱的截面尺寸为500mm×500mm。
楼盖平面布置图如图1-1所示。
图1-1楼盖平面布置图
梁、板截面尺寸选择:
板厚为h=60mm(一般楼板的最小厚度);
次梁的截面高度应满足其跨度的(1/20~1/15)=(1/20~1/15)×6000mm=300~400,取h=400mm,截面宽b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)×400=133~200mm,取b=200mm,次梁的截面尺寸200mm×400mm;
主梁的截面高度应满足其跨度的(1/12~1/8)=(1/12~1/8)×7200mm=600~900,取h=600mm,截面宽b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)×600=200~300mm,取b=250mm,主梁的截面尺寸250mm×600mm;
板伸入墙内120mm,次梁、主梁伸入墙内240mm。
2)板的计算
(1)荷载设计值
恒荷载:
80mm厚钢筋混凝土楼板1.2×0.08×25=2.4(kN/㎡)
20mm后混合砂浆天棚抹灰1.2×0.02×17=0.408(kN/㎡)
20mm水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层:
1.2×0.65=0.78(kN/㎡)
小计g=2.4+0.408+0.78=3.588(kN/㎡)
活荷载
q=1.3×6=7.8(kN/㎡)
荷载设计总值:
q+g=3.588+7.8=11.388(kN/㎡)
(2)弯矩设计值(按内力塑性重分布理论)
板的几何尺寸见图2-1(a)(单位:
mm)。
因为板的两个边长之比:
n=l2/l1=6000/2400=2.5>2;故按单向板计算。
取1m板宽作为计算单元,计算跨度为:
边跨
l0=ln+h/2=(2400-120-200/2)+60/2=2210(mm)
<ln+a/2=(2400-120-200/2)+120/2=2240(mm)
取较小者,故边跨的计算长度l0=2065mm。
中间跨l0=ln=2400-200=2200(mm)。
边跨与中间跨的计算跨度相差:
(2210-2200)/2200=0.007<10%,故可按等跨连续板计算内力,计算简图如图2-1(b)。
各截面的弯矩设计值计算见表2-1.
表2-1板的弯矩设计值计算表
截面
边跨跨中
第一内座
中间跨中
中间支座
弯矩系数a
+1/11
-1/14
+1/16
-1/16
M=a(g+q)l²(KN·m)
1/11×11.388×2.21²=5.06
-1/14×11.388×2.2²=-3.94
+1/16×11.388×2.2²=3.44
-1/16×11.388×2.2²=-3.44
(3)板的正截面承载力计算
板的截面有效高度h=60-20=40(mm)。
各截面的配筋计算过程见表2-2.板的配筋图见图2-2.
表2-2板的正截面承载力计算
项
目
边区格板
中间区格板
边跨跨中
第一内座
中间跨中
中间支座
边跨跨中
第一内座
中间跨中
中间支座
弯矩折减系数
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
0.8
0.8
M(kN·m)
5.06
-3.94
3.44
-3.44
5.06
-3.94
0.8×3.44=2.752
-2.752
0.221
0.172
0.150
0.150
0.221
0.172
0.120
0.120
0.873
0.905
0.918
0.918
0.873
0.905
0.936
0.936
(mm²)
537
403
347
347
537
403
272
272
选配钢筋
Φ12@200
Φ10@200
Φ10@200
Φ10@200
Φ12@200
Φ10@200
Φ8/@200
Φ8@200
实配钢筋面积(mm²)
565
393
393
393
565
393
322
322
3)次梁的计算
次梁的几何尺寸见图3-1(单位:
mm)
(1)荷载设计值
恒载
由板传来3.588×2.4=8.6112(kN/m)
次梁自重1.2×25×(0.2-0.06)×0.2=2.04(kN/m)
梁的抹灰1.2×[(0.2-0.06)×2+0.2]×0.015×17=0.147(kN/m)
小计g=10.7987(kN/m)
由板传来的活荷载q=7.8×2.4=18.72(kN/m)
q+g=29.52(kN/m)
(2)内力计算
按塑性内力重分布理论计算次梁的内力
1 弯矩设计值
计算跨度:
边跨l01=ln+a/2=(6000-120-250/2)+240/2=5875(mm)
<1.025ln=5899
故边跨的计算长度l0=5875mm
中间跨l0=ln=6000-250=5750(mm)
计算简图如图3-2(单位:
mm)
边跨与中间跨的计算跨度相差:
(5875-5750)/5750=0.43%<10%,故可按等跨连续板计算内力。
各截面的弯矩设计值计算见表3-1。
表3-1次梁的弯矩设计值计算表
截面
边跨跨中
第一内座
中间跨中
中间支座
弯矩系数a
+1/11
-1/11
+1/16
-1/16
M=a(g+q)l²(KN·m)
1/11×29.37×5.875²=92.16
-92.16
1/16×29.37×5.75²=60.69
-60.69
2 剪力设计值计算
计算跨度取净跨:
边跨ln=6000-120-125=5755(mm)
中间跨ln=6000-250=5750(mm)
剪力设计值计算过程见表3-2
表3-2次梁剪力设计值计算
截面
边支座
第一内支座(左)
第一内支座(右)
中间支座
剪力系数β
0.4
0.6
0.5
0.5
V=β(g+q)l(KN)
0.4×29.37×5.755=67.61
0.6×29.37×5.755=101.42
0.5×29.37×5.75=84.44
84.44
(3)截面承载力计算
b'f=l/3=5750/3=1917mm
b'f=b+sn=200+2200=2400(mm)
故取翼缘宽度b'f=1917mm。
取h0=400-35=365(mm)
b'fh'ffc(h0-h'f/2)=14.3×1917×60(365-680/2)=551.0>92.16(kN·m)
故次梁各跨跨中截面均属于第一类T形截面。
因为各支座截面翼缘位于受压区,故该截面应按矩形截面计算,并取h0=365mm。
次梁正截面承载力计算如表3-3.
表3-3次梁正截面承载力计算表
截面
边跨跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
M(KN·m)
92.16
-92.16
60.60
-60.69
0.025
0.242
0.017
0.159
ζ
0.242<0.35
0.159<0.35
γs
0.964
0.859
0.991
0.913
(mm2)
873
980
559
607
选配钢筋
1
18+2
20
1
16+2
18
1
14+2
20
3
16
实配钢筋面积(mm2)
883
710
603
603
次梁斜截面受剪承载力计算过程见表3-4.
表3-4次梁斜截面受剪承载力计算
截面
边支座
第一内支座(左)
第一内支座(右)
中间支座
V(kN)
67.61
101.42
84.44
84.44
0.25fcbh0(N)
260975>67610
260975>101420
260975>84440
260975>84440
0.7ftbh0(N)
73073>67610
73073<101420
73073<84440
73073<84440
箍筋肢数,直径
双肢Φ6
双肢Φ6
双肢Φ6
双肢Φ6
Asv=sAsv(mm2)
50.3×2=56.6
56.6
56.6
56.6
S=fyvAsvh0/(V-0.7ftbh0)
<0
197
491
491
实配箍筋间距(mm)
180
180
180
180
次梁配筋图见图3-3.
4)主梁的计算
主梁的几何尺寸见图4-1.
(1)荷载设计值
恒载
由次梁传来10.6512×6=63.91(kN)
主梁自重1.20×0.25×(0.5-0.08)×2.4×25=7.56(kN)
梁的15mm厚抹灰重1.2×[(0.5-0.08)×2+0.25]
×0.015×1.8×17=0.600(kN)
小计G=72.07(kN)
活荷载Q=18.72×6.0=112.32(kN)
G+Q=184.39(kN)
(2)内力计算
1 计算跨度
边跨l01=ln+a/2+b/2=(7.20-0.50/2-0.12)+0.5/2+0.24/2=7.2(m)
故边跨的计算长度l0=7.2m 中间跨l0=ln+b=(7.20-0.5)+0.5=7.2(m) 计算简图如图4-2 2 组合荷载单独作用下主梁的内力计算过程参见表4-1 表4-1组合荷载单独作用下主梁的内力 荷载情况 内力计算 内力图 ① M1=KGl0=0.244×71.47×7.2=125.56(kN·m) MB=KGl0=-0.267×71.47×7.2=-137.396(kN·m) M2=KGl0=0.067×71.47×7.2=34.48(kN·m) VA=KG=0.733×71.47=52.39(kN) VB左=K1G=-1.267×71.47=-52.39(kN) VB右=K1G=1.000×71.47=71.47(kN) ② M1=KGl0=0.289×112.32×7.2=233.72(kN·m) MB=KGl0=-0.133×112.32×7.2=-107.56(kN·m) M2=KGl0=-0.133×112.32×7.2=-107.56(kN·m) VA=KG=0.866×112.32=92.27(kN) VB左=K1G=-1.134×112.32=-127.37(kN) VB右=K1G=0×112.32=0(kN) ③ M1=KGl0=-0.044×112.32×7.2=125.56(kN·m) MB=KGl0=-0.133×112.32×7.2=-107.56(kN·m) M2=KGl0=0.200×112.32×7.2=161.74(kN·m) VA=KG=-0.133×112.32=-14.94(kN) VB右=K1G=1.000×112.32=112.32(kN) VC左=K1G=-1.000×112.32=-112.32(kN) ④ M1=KGl0=0.229×112.32×7.2=185.19(kN·m) MB=KGl0=-0.311×112.32×7.2=-251.51(kN·m) M2=KGl0=0.170×112.32×7.2=137.48(kN·m) MC=KGl0=-0.089×112.32×7.2=-71.97(kN·m) VA=KG=0.689×112.32=77.39(kN) VB左=-1.311×112.32=-147.25(kN) VB右=1.222×112.32=137.26(kN) VC左=-0.778×112.32=-87.38(kN) VC右=0.089×112.32=52.39(kN) ③绘制内力包络图 以恒载①在各控制截面产生的内力为基础,分别叠加以对各截面为最不利布置的活载②、③和④所产生的内力,即可得到各截面可能产生的最不利内力。 相应的内力图见图4-3.将图4-3三种弯矩图和剪力图分别叠加绘在一起,得到弯矩包络图和剪力包络图(图4-4) 图4-3恒载和活载最不利布置时内力图 图4-4弯矩和剪力包络图 (3)配筋计算 主梁跨中截面按T形截面计算,因为: b'f=l0/3=7.20/3=2.4(m) 故取翼缘宽度b'f=6m。 取h0=600-35=565(mm) 判断T形截面类型: b'fh'ffc(h0-h'f/2)=2400×60×14.3(565-60/2)=1102×106(N·m)=1102(kN·m)>359.29(kN·m) 故主梁各跨跨中截面均属于第一类T形截面,即可按宽度为b'f矩形截面计算。 主梁各支座截面均按矩形截面计算,并取h0=h-60=600-60=540(mm)。 主梁正截面承载力计算如表4-2.斜截面受剪承载力计算过程见表4-3. 表4-2主梁正截面承载力计算 截面 1 第一内支座B 中间跨中 M(KN·m) 359.28 -388.9 231.82 (KN·m) _ 208.73×0.500/2 _ M- (KN·m) _ 336.72 _ 0.0328 0.323 0.021 γs 0.967 0.797 0.989 (mm2) 2192 2608 1383 选配钢筋 2 22+3 25 5 25 3 25 实配钢筋面积 2232 2454 1473 表4-3主梁斜截面受剪承载力计算 截面 边支座 支座B(左) 支座B(右) V(kN) 144.66 237.8 208.73 0.25fcbh0(N) 504969>144660 482625>237800 482625>208730 0.7ftbh0(N) 141391<144660 131135<237800 131135<208730 箍筋肢数,直径 双肢Φ8 双肢Φ8 双肢Φ8 Asv=sAsv(mm2) 50.3×2=100.6 100.6 100.6 S=fyvAsvh0/(V-0.7ftbh0) 138 189 实配箍筋间距(mm) 120 120 120 最小配筋率 Ρsv=Asv/bs=100.6/500×120=0.17%>0.24ft/fyv=0.13%,满足要求 (4)主梁吊筋的计算 由次梁传给主梁的集中荷载设计值为: F=G+Q=63.91+112.32=176.23(kN) 吊筋总截面面积 选2Φ18(Asv=509mm2),主梁配筋图见图4-5.
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