框架结构模板安装与拆除施工方案.docx
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框架结构模板安装与拆除施工方案
2、筏板基础模板
筏形基础外墙挑出部分底板侧模采用砖胎模。
当混凝土垫层完成后,弹放底板边线,并往外量出50mm,弹出砖胎底边线,砌筑240砖墙,墙高比底板厚约高300mm,墙内侧及顶面抹水泥砂浆,干燥后,同底板底部一起作防水层,此时所形成的砖胎模即作为底板边模。
防水卷头上部加盖两皮砖做防水保护,绑扎钢筋时用竹胶板做临时保护,钢筋绑扎完成后混凝土浇筑前撤掉防水保护模板。
1/01A轴的具体做法如图:
其余三面木模板支设(木模打孔,预留钢筋孔)。
上返梁模板拟采用吊模方式;如图所示:
能支设模板的边梁拟采用吊模方式;如图所示:
3.1、柱模板采用18mm厚多层板制作整体模板,竖棱采用50*100mm方木,方木均经压刨找平,每200mm一道。
柱箍采用双钢管对拉螺栓加锁,每500mm一道,最底一层距地面150mm。
3.2、其板块与板块竖向接缝处理,做成企口式拼接,然后加柱箍、支撑体系将柱固定。
支撑采用φ48*3.5架子管刚性支撑。
3.3、为保证模板支设不移位及有效控制构件底部截面尺寸,在支设模板前构件底部50mm处设置14的定位筋(当柱边长不大于600mm时,每边两根;当柱边长大于600mm时,定位筋间距以不大于400mm为宜),长度同构件厚度或现场确定,定位筋不得焊接在主立筋上。
柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸,大于600的柱中间用ф14穿墙螺杆加固,加工方法见方柱模板图。
模板形式
楼板底模板采用φ48*3.5的钢管作主楞,搁置在水平模板支撑系统的可调节支撑头上,间距500mm;次楞采用50×80m的木方,间距300mm;面板采用12mm竹胶合板。
支撑体系
本工程支撑体系采用钢管架并配置早拆柱头。
钢管架底部设可调底座,顶部设U形支撑头,以适应不同层高的变化。
楼板钢管架立杆、水平杆间距1000×1000,楼板钢管架沿一块板的周边四个立面设钢管剪刀撑,以防止钢管架因受力变形。
除周转使用的外,钢管架的配置数量需留足足够数量支撑作为养护支撑。
养护支撑要等到结构混凝土强度达到100%以后拆除,非养护支撑在板达到50%强度后即可拆除,以加速支撑系统构件周转。
梁板支模示意见下图:
楼板模板安装质量要求
板面应平整洁净、拼缝处用3mm厚海绵条挤缝密实,保证不漏浆;
模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。
模板支架下方通铺木条板尺寸不小于50mm厚200mm宽,每根立管下方均设置100*100的垫铁。
6、楼梯模板
楼梯梯段及平台底模、踏步侧板、梯段侧板、平台梁侧板、板均15mm木胶板和50×100木方。
根据楼梯宽度在踏步侧板上设反三角木1-2根。
梯段、平台及平台梁的支撑系统采用可调支撑或50×100木方,以钢管水平杆或木方相互连接成整体。
支设方法见下图:
7、墙模板:
7.1、墙模采用1.22*2.44m,12mm厚竹胶板,50*80mm方木作竖棱(方木均经压刨找平),φ48*3.5双架子管作横棱,φ14@450*500(下部1/3范围内为450*450,并配双螺帽。
)对拉止水螺栓和钢管斜支撑加固。
剪力墙模板支设示意图:
7.2、直段墙模板内竖棱方木间距150mm,外横棱用2根架子管间距500mm(下部1/3范围内为450mm,并配双螺帽。
)布置,外墙采用φ14mm对拉止水螺栓布置间距450*500mm(下部1/3范围内为450*450),止水片为3mm厚80*80mm,止水螺杆两头焊接30mm钢筋堵头,用15mm橡胶垫圈,模板拆除后扣除橡胶圈,尽量深割止水螺杆,此处先用界面处理剂处理,再用防水砂浆抹平。
内墙采用φ14mm穿墙螺栓(外套φ20mm的PVC管),布置间距450*500mm,与扣件配套使用,在其上、中、下各加一排φ48*3.5钢管斜撑,间距600mm,上下排交错布置,斜撑将力传至预埋在底板锚筋上。
7.3、为了保证整体墙模刚度和稳定性,另沿高度方向设3-4道抛地斜撑,从而形成了整套的墙体模板体系。
7.4、为保证模板支设不移位及有效控制构件底部截面尺寸,在支设模板前构件底部50mm处设置14@300的定位筋,长度同构件厚度,定位筋不得焊接在主立筋上。
8、模板拆除
8.1、模板拆除的一般要点:
8.1.1侧模拆除:
在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后,方可拆除。
8.1.2底模及冬季施工模板的拆除,必须执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)及(建筑工程冬期施工规程)JGJ104的有关条款。
作业班组必须进行拆摸申请经技术部门批准后方可拆除。
模板工程计算书
一、工程概况
二、编制依据(GBJ10-89《混凝土结构设计规范》
1、GB-50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》
2、GBJ17-88《钢结构设计规范》
3、青岛红树林度假酒店项目婚礼堂工程施工图纸
4、青岛红树林度假酒店项目婚礼堂工程施工组织设计
三、有关荷截标准值
模板自重0.5KN/m2
新浇钢筋砼自重25KN/m3
施工人员及设备自重2.5KN/m2
振捣砼时对水平面模板产生荷截2.0KN/m2
振捣砼时对垂直面模板产生荷截4.0KN/m2
倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷截2.0KN/m2
四、模板计算
4.1柱模板设计
4.1.1荷载组合
本工程柱模均采用1.2cm厚竹胶板,采用φ48×3.5钢管加固,柱截面为最小650×650、最大1000×1000,已知柱模采用1.2cm厚竹胶板,柱箍间距500,柱每边两头加50×80方木楞子,施工温度25℃计算,因使用商品砼β1=1.2,β2=1.15浇捣速度V=1.5m/h。
(1)新浇砼对模板侧压力设计值F;
F1=0.22γctoβ1β2V1/2
=0.22×25×200/(25+15)×1.2×1.15×1.51/2
=46.5KN/m2
F2=γcH=25×7.15=179KN/m2
F=[F1,F2]min=46.5KN/m2
砼侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=46.5×1.2×0.85
=47.43KN/m2
(2)振捣砼时产生的水平荷载为4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
对
(1),
(2)进行荷载组合
F’=47.43+4.76=52.19KN/m2
取侧压力F1=52.19KN/m2,化为线荷载52.19×0.5=26.1KN/m
4.1.2横杆验算
竖向钢管间距250mm,柱每边两头用两根50×48竖向木方。
M=ql2/8=26.1×0.52/8=0.82KN·m
σ=M/W=0.82×106/(5.08×103)=161.42N/mm2<[σ]=215N/mm2
满足要求
4.2剪力墙模板设计
剪力墙壁板模板采用12mm厚竹胶板,内衬50×80方木间距150,钢楞均采用φ48×2.8钢管,为保证墙体砼成质量适当对横钢楞间距进行加密,平钢楞间距为500mm(从下往上2米范围内为450mm),对拉螺栓间距竖向间距500mm(从下往上2米范围内为450mm);横向间距450mm。
(1)砼侧压力设计值由前面柱模计算可知F=47.43KN/m2
(2)振捣砼时产生的水平荷载为4.76KN/m2
对
(1),
(2)进行荷载组合F’=47.43+4.76=52.19KN/m2
4.2.1剪力墙竹胶板模板计算
W=1000×122/6=2.4×104m3
M=ql2/8=52.19×0.252/8=0.408KN·m
σ=M/W=0.408×106/(5.4×104)=7.55N/mm2 ω=5ql4/384EI=5×52.19×2504/(384×9×103×14.4×105)=0.205mm 4.2.2内衬方木计算: 内衬方木采用50×80方木,截面积: A=40cm2,截面惯性矩Ix=83.3cm4,截面最小抵抗矩Wx=33.33cm3。 q=52.19×0.25=13.048KN/m Mmax=ql2/8=13.048×0.42/8=0.261KN·m σ=M/W=0.261×106/33.33×103=7.83N/mm2<[f]=13N/mm2 ωmax=5ql4/384EI=5×13.048×4004/(384×9×103×83.3×104)=0.266mm 4.2.3钢楞计算: 钢楞为2根φ48×3.5圆钢管,截面积A=4.89cm2,截面惯性矩Ix=12.19cm4,截面最小抵抗矩Wx=5.08cm3 受集中荷载: F=52.19×0.5×0.45=11.74KN 最大弯矩为(按等跨连续梁计算): Mmax=0.8FL/4=0.8×11.74×0.45/4=1.057KN.m 抗弯σ=M/2W=1.057×106/2×5.08×103=104.013N/mm2<[f]=215N/mm2 ωmax=1.883Fl4/100EI=1.883×(11.74/2)×4504/(100×2.05×105×12.19×104)=0.182mm 4.2.4对穿螺栓计算: 450厚剪力墙高5.3m,350厚剪力墙高6.95m,壁板均选用φ14对穿螺栓,配双螺帽。 φ14螺栓截面积A=154mm2 则对穿螺栓的拉力N=11.74×2=23.48KN σ=N/A=23.48×103/154=152.43N/mm2<[f]=215N/mm2(可用)。 4.3顶板模板计算 本工程地下室顶板厚度达180mm,故应着重对顶板模板进行计算。 立杆支撑采用φ48×3.5钢管间距1000,下楞间距1000,上楞间距500,木方间距300mm,且立杆自由段高度小于1000下设地脚,离地150~200,即能满足力学及变形的要求。 恒载设计值g=1.2×(0.5+25×0.18)=6KN/m2 活载设计值q=1.4×(2.5+2.0+2.0)=9.1KN/m2 G=g+q=15.1KN/m2 4.3.1竹胶板模板计算 W=1000×122/6=2.4×104mm3 M=ql2/10=15.1×0.32/10=0.136KN·m σ=M/W=0.136×106/(2.4×104)=5.66N/mm2 ω=5ql4/384EI=5×15.1×3004/(384×9×103×1.44×106)=0.12mm 4.3.2木楞计算 Mmax=GL2/8=15.1×0.3×0.52÷8=0.14KN.m σmax=Mmax/W=0.14×106÷33.3×103=4.2N/mm2<[σ]=13N/mm2符合要求 挠度ωmax=5qL4/384EI=5×15.1×0.3×5004÷(384×2.06×105×83.3×104)=0.021mm. 4.3.3下楞计算 P=G×0.5×0.5=15.1×0.5×0.5=3.775KN Mmax=0.8PL/4=0.8×3.775×0.5/4=0.3775KN.m σmax=Mmax/W=0.3775×106÷5.08×103=74.3N/mm2<[σ]=215N/mm2符合要求 挠度ωmax=1.883PL4/100EI=1.883×3.775×5004÷(100×2.06×105×12.19×104)=0.177mm. 4.3.4单根立杆L=1000能承受的最大压力计算 区格1×1=1m2 每根立杆承受的荷载为1×15.1=15.1KN 用φ48×3.5钢管A=489mm2i=12.187cm4 σ=N/A=15.1×103/489=30.88N/mm2 按稳定性计算 长细比λ=Lmax/i=1000/12.187=82<150查表得φ=0.675 σ=N/φA=15100/(0.675×489)=45.75N/mm2<[σ]=215KN/m2 可见立杆布置1000×1000的立杆支承可满足要求。 每根竖向承重钢管增设一只双夹头,防止上一个夹头下滑(F摩擦力≤500N)。 4.4梁模板计算 本工程地下室梁高度700mm宽300mm,梁侧木楞四根,梁底木楞三根,立杆支撑采用φ48×3.5钢管排距1000,每排2根,立杆自由段高度小于1000下设地脚,离地150~200,即能满足力学及变形的要求。 恒载设计值g=1.2×(0.5+24×0.7)=21.6KN/m2 活载设计值q=1.4×(2.5+2.0+2.0)=9.1KN/m2 G=g+q=30.7KN/m2 4.4.1竹胶板模板计算 W=1000×122/6=2.4×104mm3 M=ql2/10=30.7×0.122/10=0.044KN·m σ=M/W=0.044×106/(2.4×104)=1.83N/mm2 ω=5ql4/384EI=5×30.7×1204/(384×9×103×1.44×106)=0.006mm 4.4.2木楞计算 Mmax=GL2/8=30.7×0.1×12÷8=0.384KN.m σmax=Mmax/W=0.384×106÷33.3×103=11.53N/mm2<[σ]=13N/mm2符合要求 挠度ωmax=5qL4/384EI=5×3.07×10004÷(384×2.06×105×83.3×104)=0.006mm. 4.4.3单根立杆L=1000能承受的最大压力计算 区格1×0.15=0.15m2 每根立杆承受的荷载为0.15×30.7=4.605KN 用φ48×3.5钢管A=489mm2i=12.187cm4 σ=N/A=4.605×103/489=9.42N/mm2 按稳定性计算 长细比λ=Lmax/i=1000/12.187=82<150查表得φ=0.675 σ=N/φA=4605/(0.675×489)=14N/mm2<[σ]=215KN/m2 可见立杆支承可满足要求。 每根竖向承重钢管增设一只双夹头,防止上一个夹头下滑(F摩擦力≤500N)。
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