大李庄沟渡槽槽身砼裂缝灌浆处理和预防措施.docx
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大李庄沟渡槽槽身砼裂缝灌浆处理和预防措施
大李庄沟渡槽槽身砼裂缝灌浆处理和预防措施
□孙福全(南水北调郑州1段一标项目部)
摘要:
温度裂缝是砼施工中常见的一种裂缝类型,也是土木工程界至今难以很好解决的工程实际问题之一。
在南水北调中线郑州1段工程大李庄沟排水渡槽施工中出现了多条大致平行于结构短边方向的温度裂缝,有的属贯穿裂缝,通过高压结构灌浆处理后能够满足结构安全运行要求。
在其余槽身段高温季节施工中采取了一系列综合预防和控制措施,未出现一条裂缝。
为裂缝的预防、处理方法和处理程序提供了一个典型的案例,以供类似工程参考。
关键词:
大李庄沟排水渡槽,温度裂缝,裂缝处理,预防和控制
1.前言
混凝土结构物的裂缝可分为微观裂缝和宏观裂缝。
微观裂缝是指那些肉眼看不见的裂缝,主要有三种,一是骨料与水泥石粘合面上的裂缝,称为粘着裂缝;二是水泥石中自身的裂缝,称为水泥石裂缝;三是骨料本身的裂缝,称为骨料裂缝。
微观裂缝在混凝土结构中的分布是不规则、不贯通的。
反之,肉眼看得见的裂缝称为宏观裂缝,这类裂缝的范围一般不小于0.05mm。
宏观裂缝是微观裂缝扩展而来的。
因此在混凝土结构中裂缝是绝对存在的,只是应将其控制在符合规范要求范围内,以不致发展到有害裂缝。
混凝土结构的宏观裂缝产生的原因主要有三种,一是由外荷载引起的,这是发生最为普遍的一种情况,即按常规计算的主要应力引起的;二是结构次应力引起的裂缝,这是由于结构的实际工作状态与计算假设模型的差异引起的;三是变形应力引起的裂缝,这是由温度、收缩、膨胀、不均匀沉降等因素引起结构变形,当变形受到约束时便产生应力,当此应力超过混凝土抗拉强度时就产生裂缝。
当混凝土结构物产生变形时,在结构的内部、结构与结构之间,都会受到相互影响、相互制约,这种现象称为约束。
当混凝土结构截面较厚时,其内部温度和湿度分布不均匀,引起内部不同部位的变形相互约束,这样的约束称之为内约束;当一个结构物的变形受到其他结构的阻碍所受到的约束称为外约束。
外约束又可分为自由体、全约束和弹性约束。
建筑工程中的大体积混凝土结构所承受的变形,主要是因温差和收缩而产生的。
建筑工程中的大体积混凝土结构中,由于结构截面大,水泥用量多,水泥水化所释放的水化热会产生较大的温度变化和收缩作用,由此形成的温度收缩应力是导致钢筋混凝土产生裂缝的主要原因。
这种裂缝有表面裂缝和贯通裂缝两种。
表面裂缝是由于混凝土表面和内部的散热条件不同,温度外低内高,形成了温度梯度,使混凝土内部产生压应力,表面产生拉应力,表面的拉应力超过混凝土抗拉强度而引起的。
贯通裂缝是由于大体积混凝土在强度发展到一定程度,混凝土逐渐降温,这个降温差引起的变形加上混凝土失水引起的体积收缩变形,受到地基和其他结构边界条件的约束时引起的拉应力,超过混凝土抗拉强度时所可能产生的贯通整个截面的裂缝。
这两种裂缝不同程度上,都属有害裂缝。
高强度的混凝土早期收缩较大,这是由于高强混凝土中以30%~60%矿物细掺合料替代水泥,高效减水剂掺量为胶凝材料总量的1%~2%,水胶比为0.25~0.40,改善了混凝土的微观结构,给高强混凝土带来许多优良特性,但其负面效应最突出的是混凝土收缩裂缝几率增多。
高强混凝土的收缩,主要是干燥收缩、温度收缩、塑性收缩、化学收缩和自收缩。
混凝土初现裂纹的时间可以作为判断裂纹原因的参考:
塑性收缩裂纹大约在浇筑后几小时到十几小时出现;温度收缩裂纹大约在浇筑后2到10d出现;自收缩主要发生在混凝土凝结硬化后的几天到几十天;干燥收缩裂纹出现在接近1年龄期内。
干燥收缩:
当混凝土在不饱和空气中失去内部毛细孔和凝胶孔的吸附水时,就会产生干缩,高性能混凝土的孔隙率比普通混凝土低,故干缩率也低。
塑性收缩:
塑性收缩发生在混凝土硬化前的塑性阶段。
高强混凝土的水胶比低,自由水分少,矿物细掺合料对水有更高的敏感性,高强混凝土基本不泌水,表面失水更快,所以高强混凝土塑性收缩比普通混凝土更容易产生。
自收缩:
密闭的混凝土内部相对湿度随水泥水化的进展而降低,称为自干燥。
自干燥造成毛细孔中的水分不饱和而产生负压,因而引起混凝土的自收缩。
高强混凝土由于水胶比低,早期强度较快的发展,会使自由水消耗快,致使孔体系中相对湿度低于80%,而高强混凝土结构较密实,外界水很难渗入补充,导致混凝土产生自收缩。
高强混凝土的总收缩中,干缩和自收缩几乎相等,水胶比越低,自收缩所占比例越大。
与普通混凝土完全不同,普通混凝土以干缩为主,而高强混凝土以自收缩为主。
温度收缩:
对于强度要求较高的混凝土,水泥用量相对较多,水化热大,温升速率也较大,一般可达35~40℃,加上初始温度可使最高温度超过70~80℃。
一般混凝土的热膨胀系数为10×10-6/℃,当温度下降20~25℃时造成的冷缩量为2~2.5×10-4,而混凝土的极限拉伸值只有1~1.5×10-4,因而冷缩常引起混凝土开裂。
化学收缩:
水泥水化后,固相体积增加,但水泥-水体系的绝对体积则减小,形成许多毛细孔缝,高强混凝土水胶比小,外掺矿物细掺合料,水化程度受到制约,故高强混凝土的化学收缩量小于普通混凝土。
当混凝土发生收缩并受到外部或内部约束时,就会产生拉应力,并有可能引起开裂。
对于高强混凝土虽然有较高的抗拉强度,可是弹性模量也高,在相同收缩变形下,会引起较高的拉应力,而由于高强混凝土的徐变能力低,应力松弛量较小,所以抗裂性能差。
温度裂缝是砼施工中最常见的一种裂缝类型,也是土木工程界至今难以很好解决的工程实际问题之一。
温度裂缝多发生在大体积、高标号砼表面或者温差变化较大地区的砼结构中。
砼浇筑后,在硬化过程中,水泥发生水化反应产生大量的水化热。
大量的水化热积聚在砼内部而不易散发,导致其内部温度急剧上升,而砼表面散热较快这样就形成内外较大的温差,造成砼内部与外部热胀冷缩程度不同,使砼表面产生一定的拉应力,当拉应力超过砼的抗拉极限时,砼表面就会产生裂缝。
这种裂缝多发生在砼施工的中后期,通常只在砼表面较浅范围产生,严重时还会出现大致平行于结构物短边方向的贯穿性裂缝。
此种裂缝的出现会引起钢筋的锈蚀,加速砼的碳化,降低砼的耐久性、抗冻融、抗疲劳及抗渗能力等。
影响建筑物的外观使用寿命,严重者将威胁到人们的生命和财产安全。
南水北调中线郑州1段大李庄沟排水渡槽施工中,中跨墙身出现了多条大致平行于结构短边方向的温度裂缝,有的为贯穿性裂缝,通过灌浆处理后能够满足结构安全运行。
在其余槽身施工中采取了一系列预防和控制措施,未出现一条裂缝。
为裂缝的预防、裂缝处理方法和处理程序提供了一个典型的案例。
2.工程概况
大李庄沟排水渡槽位于河南省郑州市境内,是南水北调中线郑州1段工程的左排建筑物。
工程等级Ⅰ等,建筑物为Ⅰ级建筑物,设计洪水流量66m3/s,校核流量92m3/s,相应的水深为1.94m和2.48m。
由进口段、进口连接段、槽身段、出口连接段及出口段五部分组成。
其中槽身段为二槽一联多侧墙预应力钢筋混凝土简支结构,总长72m,共3跨,每跨长24m,宽11.5m。
单槽过水断面尺寸为5.0m(宽)×2.6m(高)。
中墙厚0.5m,两侧墙厚0.4m,底板厚0.3m。
槽身高4.2m,其中底板高1.5m,侧墙高2.7m。
下部支撑为柱墩,扩大基础。
每跨设计有:
纵向主梁3条,横梁12条,两侧墙外侧肋各12条,每跨布置15束直径70mm预应力孔道。
其中两侧墙各4束,中墙7束,大李庄沟排水渡槽槽身结构见图1。
图1大李庄沟排水渡槽槽身结构图
3.大李庄沟排水渡槽槽身裂缝情况
3.1.裂缝分布情况
7月28日,发现排水渡槽中跨底板以上3道墙身砼裂缝多处,随即委托河南省水利科学研究院采用DJCK-2红外线裂缝测宽仪和DJSC-05超声波裂缝测深仪对裂缝宽度和深度进行检测。
共发现裂缝41条(按单侧计算),其中有9条属贯穿裂缝,裂缝宽度共检测369处,其中≥0.2mm的裂缝有116处。
其分布是:
①左边墙外侧6条,内侧7条,其中有4条缝走向、缝长及位置内外侧基本一致,贯穿的有5条。
②中墙左、右侧各有10条裂缝,其中9条走向、缝长及位置基本一致,无贯穿裂缝。
③右边墙内侧有4条裂缝,外侧有4条裂缝,其中2条走向、缝长及位置基本一致,贯穿的有4条。
3.2.裂缝特征
根据调查及检测结果,可以看出该渡槽墙身砼裂缝具有以下特征:
裂缝走向基本呈上下方向,与结构物的短边平行或大致平行;
裂缝沿结构物全长分段出现,中间较为集中,边墙尤为明显;
裂缝多少与墙体厚度及施工入仓温度有关。
中墙厚50cm砼入仓温度30℃,共有20条裂缝,而两边墙厚40cm砼入仓温度26℃,合起来有22条裂缝,明显少于中墙裂缝数量;
裂缝下端均止于渡槽底板与墙身施工缝处,上端多止于墙身上倒角以下,只有10条裂缝延伸到上倒角之上。
从检测裂缝的连续长度统计,有36条裂缝被1-6处断开而不连贯,只有两条为首尾相通的连贯裂缝;
多数裂缝两端较细小,而中间相对要宽大一些,大体呈梭形状;
裂缝贯穿的有9条,其中左边墙5条,右边墙4条,中墙无贯穿缝。
说明相对较薄的墙体,一旦产生裂缝则贯穿的机率要大一些;
裂缝缝长度在1.4~2.3m,没有纵向裂缝,底板没有裂缝。
渡槽槽身裂缝分布见下图2。
图2大李庄沟排水渡槽槽身裂缝分布图
混凝土裂缝检测详表
表3-1
部位
编号
裂缝位置
长度
宽度
深度
描述
(m)
(mm)
(mm)
2#槽身左边墙
1-1
左侧距2#槽身上游11.8m
2.02
0.10
0.14
0.10
0.16
0.22
0.22
0.24
0.04
0.24
0.26
贯穿
裂缝有3处断开
2-4
右侧距2#槽身上游11.7m
2.20
0.16
0.24
0.40
0.20
0.22
0.14
0.22
0.22
0.26
0.24
裂缝有2处断开
1-2
左侧距2#槽身上游12.6m
2.20
0.04
0.14
0.08
0.22
0.26
0.30
0.30
0.22
0.24
0.16
贯穿
裂缝有4处断开
2-5
右距2#槽身上游12.8m
2.20
0.06
0.16
0.16
0.16
0.20
0.14
0.20
0.20
0.16
0.08
裂缝在中部有1处断开
1-3
左侧距2#槽身上游15.2m
2.20
0.20
0.26
0.26
0.24
0.20
0.20
0.30
0.24
0.22
0.14
贯穿
裂缝有3处断开
2-6
右距2#槽身上游15m
2.05
0.22
0.22
0.24
0.24
0.22
0.24
0.24
0.20
0.10
0.18
裂缝有4处断开
1-4
左侧距2#槽身上游18.2m
1.95
0.16
0.14
0.30
0.22
0.24
0.14
0.16
0.18
0.14
0.26
181
裂缝有3处断开
2-7
右侧距2#槽身上游18m
1.63
0.04
0.24
0.22
0.12
0.18
0.16
0.14
0.12
109
裂缝有6处断开
2-1
右侧距2#槽身上游6.3m
1.50
0.10
0.15
0.20
0.25
0.20
0.10
0.06
236
裂缝在中部有1处断开
2-2
右侧距2#槽身上游9.6m
2.20
0.20
0.10
0.30
0.22
0.20
0.08
0.20
0.18
0.20
0.22
贯穿
裂缝有4处断开
2-3
右侧距2#槽身上游10.6m
1.72
0.10
0.12
0.18
0.14
0.14
0.18
0.12
0.10
0.12
贯穿
裂缝有4处断开
2#槽身右边墙
5-1
左侧距2#槽身上游6.7m
2.05
0.10
0.18
0.14
0.20
0.18
0.22
0.16
0.14
0.06
0.08
贯穿
裂缝在中部有1处断开
6-1
右侧距2#槽身上游6.8m
2.20
0.24
0.20
0.20
0.12
0.20
0.14
0.12
0.22
0.20
0.24
裂缝连贯
5-2
左侧距2#槽身上游11.9m
2.05
0.18
0.20
0.22
0.16
0.18
0.20
0.16
0.14
0.14
0.20
贯穿
裂缝在中部有1处断开
6-2
右侧距2#槽身上游12m
2.20
0.16
0.30
0.26
0.30
0.24
0.12
0.24
0.20
0.10
0.12
裂缝连贯
5-3
左侧距2#槽身上游15.4m
2.20
0.20
0.24
0.24
0.20
0.22
0.24
0.26
0.18
0.14
0.14
贯穿
裂缝有2处断开
6-3
右侧2#槽身上游15.2m
2.20
0.20
0.24
0.20
0.18
0.20
0.10
0.18
0.08
0.24
0.20
裂缝有3处断开
5-4
左侧距2#槽身上游17.8m
2.05
0.12
0.14
0.20
0.24
0.16
0.14
0.16
0.12
0.12
0.08
贯穿
裂缝有4处断开
混凝土裂缝检测详表
表3-1
部位
编号
裂缝位置
长度
宽度
深度
描述
(m)
(mm)
(mm)
2#槽身中墙
3-1
左侧距2#槽身上游2.8m
2.00
0.12
0.24
0.20
0.16
0.14
0.20
0.14
0.12
0.12
0.06
168
裂缝在中部有1处断开
4-1
右侧距2#槽身上游2.7m
2.00
0.14
0.18
0.22
0.20
0.14
0.16
0.14
0.08
0.04
317
裂缝有3处断开
3-2
左侧距2#槽身上游4.3m
2.00
0.20
0.20
0.22
0.24
0.22
0.14
0.18
0.10
0.12
0.08
96
裂缝有5处断开
4-2
右侧距2#槽身上游4.3m
2.00
0.22
0.18
0.20
0.16
0.22
0.22
0.12
0.10
0.08
0.08
210
裂缝有2处断开
3-3
左侧距2#槽身上游5.8m
2.00
0.26
0.24
0.20
0.14
0.10
0.20
0.28
0.18
0.10
0.16
93
裂缝有2处断开
4-3
右侧距2#槽身上游5.8m
2.00
0.14
0.10
0.18
0.10
0.14
0.22
0.20
0.18
0.14
223
裂缝在中部有1处断开
3-4
左侧距2#槽身上游8.1m
2.00
0.08
0.20
0.18
0.16
0.24
0.24
0.12
0.22
0.14
0.12
169
裂缝在中部有1处断开
4-4
右侧距2#槽身上游8.1m
2.00
0.12
0.18
0.22
0.22
0.24
0.14
0.18
0.22
0.12
210
裂缝有2处断开
3-5
左侧距2#槽身上游9.7m
2.05
0.18
0.14
0.30
0.16
0.20
0.16
0.14
0.20
0.16
0.12
117
裂缝在中部有1处断开
4-5
右侧距2#槽身上游9.7m
2.20
0.08
0.26
0.26
0.30
0.26
0.16
0.26
0.18
0.24
0.20
168
裂缝有2处断开
3-6
左侧距2#槽身上游11.2m
2.00
0.12
0.30
0.22
0.24
0.20
0.40
0.32
0.22
0.14
0.10
83
裂缝在中部有1处断开
4-6
右侧距2#槽身上游11.2m
2.05
0.16
0.20
0.24
0.20
0.22
0.22
0.26
0.22
0.20
0.16
181
裂缝有2处断开
3-7
左侧距2#槽身上游13.5m
2.05
0.18
0.18
0.30
0.26
0.22
0.24
0.20
0.18
0.14
0.14
104
裂缝有3处断开
4-7
右侧距2#槽身上游13.8m
2.00
0.18
0.22
0.20
0.30
0.26
0.24
0.20
0.20
0.20
0.20
164
裂缝有3处断开
3-8
左侧距2#槽身上游15.1m
2.20
0.10
0.20
0.20
0.20
0.20
0.16
0.24
0.16
0.22
0.16
104
裂缝在中部有1处断开
4-8
右侧距2#槽身上游15.2m
2.00
0.16
0.20
0.22
0.18
0.18
0.20
0.20
0.24
0.22
0.22
168
裂缝有3处断开
3-9
左侧距2#槽身上游17.2m
2.00
0.22
0.14
0.14
0.22
0.26
0.24
0.24
0.16
0.14
0.10
125
裂缝有2处断开
4-9
右侧距2#槽身上游17m
2.00
0.10
0.20
0.20
0.18
0.20
0.20
0.12
0.08
0.08
0.12
189
裂缝有4处断开
3-10
左侧距2#槽身上游19.7m
1.64
0.14
0.14
0.24
0.20
0.20
0.20
0.14
0.06
0.02
104
裂缝有4处断开
4-10
右侧距2#槽身上游19.6m
1.70
0.02
0.12
0.20
0.18
0.12
0.12
0.16
0.20
0.16
168
裂缝有3处断开
3.3.裂缝分类
根据中线局关于砼结构裂缝检查判别标准,按《检测报告》资料判定,被检测的38条裂缝中,属于Ⅱ类裂缝有21条,占44.7%;属于Ⅲ类裂缝有17条,(其中中墙1条、左边墙9条、右边墙7条)占55.3%。
3.4裂缝检测结果
本次检测主要针对渡槽2#槽身左边墙、中墙、右边墙出现的裂缝分布、深度、宽度进行检测,详细结果见表3-1:
4.渡槽中跨槽身施工过程
中跨槽身砼采取底板与侧墙分仓浇筑的方式。
分缝位于底板倒角以上5cm处,底板砼浇筑时间是6月10日19:
30~11月24:
00;中墙砼浇筑时间是7月2日16:
40~3日0:
30;左侧墙砼浇筑时间是7月3日0:
45~8:
40;右侧墙砼浇筑的时间是7月5日16:
30~22:
30。
入仓温度26℃~30℃之间,拆模时间在浇筑后的第四天进行,采用洒水车洒水养护。
原施工配合比是采用P.○52.5级水泥配置C50砼。
由于当时水泥厂停止生产P.○52.5级水泥,周围其它大厂当时也不生产P.○52.5级水泥,经监理批准采用相邻标段P.○42.5级水泥配置的C50砼配合比,每方砼材料用量为:
水泥456kg,粉煤灰80kg,水150kg(水胶比0.28),砂559kg(砂率33%),5~20cm碎石1135kg,DH3G高效缓凝减水剂0.6%,DH9引气剂0.5/万。
砼采用拌和楼集中拌制,砼搅拌运输车运输,人工配合皮带输送机入仓,插入式振捣棒振捣。
5.裂缝成因分析
监理部在调查分析的基础上,组织专家于8月16日召开了“渡槽裂缝论证会”。
对裂缝产生的原因确定为温度裂缝。
渡槽砼设计标号为C50W4F200,原配合比使用52.5普通水泥,但当时水泥厂家已停止生产该标号水泥。
为防洪施工需要、只好借用相邻标段的相同强度要求的砼配合比,而此配合比使用的是42.5水泥。
这就产生了用42.5水泥配制C50砼的情况。
结果是胶材用量比原配合比增加了102kg/m3。
水泥用量的增多,水化热温升将相应增高。
虽然采用夜间低温时施工,但因水及骨料未能采取有效降温措施,使用较高温度的罐装水泥,砼拌和物温度一直偏高,入仓温度多在26-30℃之间,接近或超出规范要求。
当时无砼的实际测温资料。
经过温度计算,当采用42.5水泥,单方水泥加粉煤灰用量536kg时,水化热温升后应为41℃,加上入仓温度26-30℃,砼的最高温度应在67-71℃左右。
面对这样高的砼温度,不仅没有采用有效的保护措施,使其缓慢降温,减少内外温差,而是在4-5天即已拆除模板,并用井水对砼表面喷洒养护,夜间低温或遇雨天气温骤降袭击时,外部砼将产生急剧降温收缩,当受到先期浇筑的底板约束时(此时底板砼龄期已达28天,抗压强度为50.5MPa),将产生很大的拉应力,而墙身砼早期抗拉强度较低,必将产生深进的或贯穿性裂缝。
墙身顶部宽度增大30cm,断面的扩大,使墙的上端也受到一定的限制,所以大部分裂缝都停止在墙身上下倒角之间,也有一定道理。
另一个重要因素是由于墙顶断面的加宽,使得由墙顶下挂的毡布距墙表面有15cm的间隔,若洒水只洒在毡布上,而砼面没有得到湿润,由此使砼缺水而干缩,将会加剧砼温度裂缝的扩张。
有一工程类比值得一提。
即本标段与渡槽同期施工的马凉寨北桥,40m长的工型梁施工,梁高230cm,砼强度也是C50,现已张拉完毕。
与渡槽同样的砼配合比,同样的水泥用量、温控条件、施工时期和同样的养护条件等,却未发生一条裂缝。
分析原因,主要和40m工型梁为一次浇筑完成而没有约束有关。
可是跨长24m的渡槽墙身却产生多条裂缝,可见底板的约束也是有相当大关系的。
6.渡槽裂缝灌浆处理过程
6.1.裂缝处理方案的确定
国内外修补裂缝的方法很多,归纳起来主要有以下三大类
开槽法修补裂缝
该法适合于修补较宽裂缝大于0.5mm,采用环氧树脂:
10,聚硫橡胶:
3,水泥:
12.5,砂:
28。
首先用人工将晒干筛后的砂、水泥按比例配好搅拌均匀后,将环氧树脂聚硫橡胶也按配比拌匀。
然后掺入已拌好的砂、水泥当中,再用人工继续搅拌。
最后用少量的丙酮将已拌好的砂浆稀释到适中稠度(约0.4斤丙酮就可以了)。
及时将已拌好的改性环氧树脂砂浆用橡胶桶装到已凿好洗净吹干后的混凝土凿槽内进行嵌入。
从砂浆开始拌和到嵌入混凝土缝内,一组砂浆的整个施工过程需要30分钟左右完成。
嵌入后的砂浆养护即砂浆嵌入缝槽内处理好后两小时以内及时用毛毡、麻袋将聚硫橡胶改性环氧树脂砂浆进行覆盖,待完全初凝后,开始用水养护。
低压注浆法修补裂缝
低压注浆法适用于裂缝宽度为0.2mm-0.3mm的混凝土裂缝修补。
修补工序如下:
裂缝清理—试漏—配制注浆液—压力注浆—二次注浆—清理表面。
当裂缝数量较多时,先要在裂缝位置上贴医用白胶布,再用窄毛刷沾浆沿裂缝来回涂刷封缝,使裂缝封闭,大约10分钟后,揭去胶布条,露出小缝,粘贴注浆嘴用键包严。
固化后周边可能有裂口,必须反复用浆补上,以避免注浆漏浆。
注浆操作一般在粘嘴的第二天进行,若气温高的话,半天就可注浆。
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