常见的钢结构计算公式024501.docx
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常见的钢结构计算公式024501
2-5钢结构计算
2-5-1钢结构计算用表
为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏,应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑,选用合适的钢材牌号和材性。
承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢,其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。
当采用其他牌号的钢材时,尚应符合相应有关标准的规定和要求。
对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。
承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。
对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材,应具有常温冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时,Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证;对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于-20℃时,对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证;对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。
对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证,当结构工作温度等于或低于-20℃时,对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证;对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时,其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定。
钢材的强度设计值(材料强度的标准值除以抗力分项系数),应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。
钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。
连接的强度设计值应按表2-79至表2-81采用。
钢材的强度设计值(N/mm2)表2-77
钢材
抗拉、抗压和抗
抗剪
端面承压(刨平顶
紧)
厚度或直径
牌号
(mm)
弯f
fv
fce
≤16
215
125
Q235钢
>16~40
205
120
325
>40~60
200
115
>60~100
190
110
≤16
310
180
Q345钢
>16~35
295
170
400
>35~50
265
155
>50~100
250
145
≤16
350
205
Q390钢
>16~35
335
190
415
>35~50
315
180
>50~100
295
170
Q420钢
≤16
380
220
440
>16~35
360
210
>35~50
340
195
>50~100
325
185
注:
表中厚度系指计算点的钢材厚度,对轴心受力构件系指截面中较
厚板件的厚度
钢铸件的强度设计值(N/mm2)表2-78
钢号
抗拉、抗压和抗弯f
抗剪fv
端面承压(刨平顶紧)fce
ZG200-400
155
90
260
ZG230-450
180
105
290
ZG270-500
210
120
325
ZG310-570
240
140
370
焊缝的强度设计值(N/mm2)表2-79
焊接方法
和焊条型
号
构件钢材
对接焊缝
角焊缝
牌号
厚度或直径
(mm)
抗压
fcw
焊缝质量为下列等级时,抗拉ftw
抗
剪
抗拉、抗
压和抗
剪
一级、二
级
三级
wfv
ffw
自动焊、
≤16
215
215
185
125
半自动焊
Q235
>16~40
205
205
175
120
和E43型
钢
>40~60
200
200
170
115
160
焊条的手
工焊
>60~100
190
190
160
110
自动焊、
≤16
310
310
265
180
半自动焊
Q345
钢
>16~35
295
295
250
170
和E50型
>35~50
265
265
225
155
200
焊条的手
工焊
>50~100
250
250
210
145
自动焊、
≤16
350
350
300
205
半自动焊
Q390
钢
>16~35
335
335
285
190
和E55型
>35~50
315
315
270
180
220
焊条的手
工焊
>50~100
295
295
250
180
自动焊、
≤16
380
380
320
220
半自动焊
Q420
钢
>16~35
360
360
305
210
和E55型
>35~50
340
340
290
195
220
焊条的手
工焊
>50~100
325
325
275
185
注:
1.自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂,应保证其熔敷金属的力
学性能不低于现行国家标准《碳素钢埋弧焊用焊剂》
GB/T5293和《低合
金钢埋弧焊用焊剂》GB/T12470中相关的规定;
2.焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。
其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝,不宜用超声波探伤确定焊缝质量等级;
3.对接焊缝抗弯受压区强度设计值取fcw,抗弯受拉区强度设计值取
fw
t。
螺栓连接的强度设计值(N/mm2)表2-80
承压型连接高强度螺栓
普通螺栓
锚栓
承压型连接
高强度螺栓
C级螺栓
A级、B级螺栓
抗
拉
抗
剪
承
压
抗
拉
抗
剪
承
压
抗
拉
抗
拉
抗
剪
承
压
ftb
fvb
fcb
ftb
fvb
fcb
fta
ftb
fvb
fcb
普通螺栓
级、级
170
140
级
-
-
-
210
190
-
-
-
-
-
级
-
-
-
400
320
-
-
-
-
-
锚栓
Q235钢
-
-
-
-
-
-
140
-
-
-
Q345钢
-
-
-
-
-
-
180
-
-
-
承压型连
接高强度
螺栓
级
-
-
-
-
-
-
400
250
-
级
500
310
-
构件
QZ35钢
-
-
305
-
-
405
-
-
-
470
Q345钢
-
-
385
-
-
510
-
-
-
590
Q390钢
-
-
400
-
-
530
-
-
-
615
Q420钢
-
-
425
-
-
560
-
-
-
655
注:
1.A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm(按较小值)的螺栓;
B级螺栓用于d>24mm或l>10d或l>150mm(按较小值)的螺栓。
d为公称直径,l为螺杆公称长度;
2.A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度,C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度,均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的要求。
铆钉连接的强度设计值(N/mm2)表2-81
铆钉钢号和构件
钢材牌号
抗拉(钉头拉
脱)
抗剪fvT
承压fcT
ftT
I类孔
II类
孔
I类孔
II类
孔
铆钉
BL2或BL3
120
185
155
-
-
构件
Q235钢
-
-
-
450
365
Q345钢
-
-
-
565
460
Q390钢
-
-
-
590
480
注:
1.属于下列情况者为I类孔:
1)在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔;
2)在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔;
3)在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径,然后在装配好的构件上
再扩钻至设计孔径的孔
2.在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于II类孔
计算下列情况的结构构件或连接时,上述强度设计值应乘以相应的折减系数:
1.单面连接的单角钢
1)按轴心受力计算强度和连接;
2)按轴心受压计算稳定性
等边角钢+δ,但不大于:
短边相连的不等边角钢+δ,但不大于;
长边相连的不等边角钢;几为长细比,对中间无连接的单角钢压杆,应按最小回转半径计算,当δ<20时,取δ=20;
2.无垫板的单面施焊对接焊缝;
3.施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接;
4.沉头和半沉头铆钉连接。
注:
当几种情况同时存在时,其折减系数应连乘。
钢材和钢铸件的物理性能指标见表2-82。
钢材和钢铸件的物理性能指标表2-82
弹性模量E
剪变模量G
线膨胀系数α
质量密度ρ
(N/mm2)
(N/mm2)
(以每℃计)
(kg/m3)
3
206×103
3
79×103
12×10-6
7850
吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过
表2-83所列的容许值。
受弯构件挠度允许值表2-83
项
次
构件类别
挠度允许值
[νT]
[νQ]
吊车梁和吊车桁架(按自重和起重量最大的一台吊
l/500
车计算挠度)
l/800
(1)手动吊车和单梁吊车(含悬挂吊车)
1
(2)轻级工作制桥式吊车
l/1000
l/1200
(3)中级工作制桥式吊车
(4)重级工作制桥式吊车
2
手动或电动葫芦的轨道梁
l/400
有重轨(重量等于或大于38kg/m)轨道的工作平台
l/600
3
梁
l/400
有轻轨(重量等于或大于24kg/m)轨道的工作平台
梁
楼(屋)盖梁或桁架,工作平台梁(第3项除外)
l/400
l/500
和平台板
l/250
l/350
(1)主梁或衔架(包括设有悬挂起重设备的梁和
l/250
l/300
桁架)
4
(2)抹灰顶棚的次梁
l/150
(3)除
(1)、
(2)款外的其他梁(包括楼梯梁)
l/200
(4)屋盖檩条
l/200
支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者
l/150
支承压型金属板有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者
支承其他屋面材料者
(5)平台板
5
墙架构件(风荷载不考虑阵风系数)
(1)支柱
(2)抗风桁架(作为连续支柱的支承时)
(3)砌体墙的横梁(水平方向)
(4)支承压型金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横
梁(水平方向)
(5)带有玻璃窗的横梁(竖直和水平方向)
l/200
l/400
l/1000
l/300
l/200
l/200
注:
1.l为受弯构件的跨度(对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍)
2.[νT]为全部荷载标准值产生的挠度(如有起拱应减去拱度)允许值;
[νQ]为可变荷载标准值产生的挠度允许值。
框架结构的水平位移允许值:
在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位
移和层间相对位移不宜超过下列数值。
1.无桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/150
2.有桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/400
3.多层框架的柱顶位移H/500
4.多层框架的层间相对位移h/400
H为自基础顶面至柱顶的总高度;h为层高
注:
1.对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构,层间相对位移宜适当减小。
无墙壁的多层框架结构,层间相对位移可适当放宽。
2.对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽
桁架弦杆和单系腹杆的计算长度见表2-84。
桁架弦杆和单系腹杆的计算长度l0表2-84
项次
弯曲方向
弦杆
腹杆
支座斜杆和支座竖杆
其他腹杆
1
在桁架平面内
l
l
2
在桁架平面外
l1
l
l
3
斜平面
-
l
注:
1.l为构件的几何长度(节点中心间距离);l1为桁架弦杆侧向支承
点之间的距离。
2.斜平面系指与桁架平面斜交的平面,适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3.无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度(钢管结构除外)。
受拉构件的允许长细比见表2-85。
受压构件的允许长细比见表2-86
受拉构件的允许长细比表2-85
项
次
构件名称
承受静力荷载或间接承受动力荷
载的结构
直接承受
动力荷载
和结构
一般建筑
有重级工作制吊车的
结构
厂房
1
桁架的杆件
350
250
250
2
吊车梁或吊车桁架
以下的柱间支撑
300
200
-
3
其他拉杆、支撑、
系杆等(张紧的圆
钢除外)
400
350
-
注:
1.承受静力荷载的结构中,可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细
比。
2.在直接或间接承受动力荷载的结构中,单角钢受拉构件长细比的计算方法与表2-86注2相同。
3.中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。
4.在设有夹钳或刚性料耙等硬钩吊车的厂房中,支撑(表中第2项
除外)的长细比不宜超过300。
5.受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时,其长细比不宜
超过250。
6.跨度等于或大于60m的桁架,其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超
过300(承受静力荷载或间接承受动力荷载)或250(直接承受动力荷载)。
受压构件的允许长细比表2-86
项次
构件名称
允许长细比
1
柱、桁架和天窗架中的杆件
150
柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑
2
支撑(吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除
外)
200
用以减少受压构件长细比的杆件
注:
1.桁架(包括空间桁架)的受压腹杆,当其内力等于或小于承载能力的50%时,允许长细比值可取为200。
2.计算单角钢受压构件的长细比时,应采用角钢的最小回转半径,但在计算交叉杆件平面外的长细比时,可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。
3.跨度等于或大于60m的桁架,其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100,其他受压腹杆可取为150(承受静力荷载或间接承受动力荷载)或120(直接承受动力荷载)。
单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表2-87。
单层厂房阶形柱计算长度的折减系数表2-87
厂房类型
折减
系数
单跨
或多
跨
纵向温度区段
内一个柱列的
柱子数
屋面情况
厂房两侧是否有
通长的屋盖纵向
水平支撑
单跨
等于或少于6
个
-
-
多于6个
非大型混凝土屋面板
的屋面
无纵向水平支撑
有纵向水平支撑
大型混凝土屋面板的
-
屋面
多跨
-
非大型混凝土屋面板
的屋面
无纵向水平支撑
有纵向水平支撑
大型混凝土屋面板的
屋面
-
注:
有横梁的露天结构(如落锤车间等),其折减系数可采用。
摩擦型高强度螺栓中摩擦面抗滑移系数见表2-88。
一个高强度螺栓的预拉力见表2-89。
摩擦面的抗滑移系数μ表2-88
在连接处构件接触面的处理方法
构件的钢号
Q235钢
Q345钢、Q390
钢
Q420钢
喷砂(丸)
喷砂(丸)后涂无机富锌漆
喷砂(丸)后生赤锈
钢丝刷清除浮锈或未经处理的干净轧
制表面
一个高强度螺栓的预拉力P(kN)表2-89
螺栓的性能等
级
螺栓公称直径(mm)
M16
M20
M22
M24
M27
M30
级
80
125
150
175
230
280
级
100
155
190
225
290
355
螺栓或铆钉的允许距离见表
2-90。
螺栓或铆钉的最大、最小允许距离表2-90
名称
位置和方向
最大允许距离
(取两者的较小
值)
最小允许距
离
中心
间距
外排(垂直内力方向或顺内力方
向)
8d0或12t
3d0
中间
排
垂直内力方向
16d0或24t
顺内力方
向
构件受压力
12d0或18t
构件受拉力
16d0或24t
沿对角线方向
-
中心至构件边缘距离
顺内力方向
4d0或8t
2d0
垂直
内力
方向
剪切边或手工气割边
轧制边、自
动气割或锯
割边
高强度螺栓
其他螺栓或
铆钉
注:
1.d0为螺栓或铆钉的孔径,t为外层较薄板件的厚度。
2.钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距,可按中间排的数值采用。
常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值见表2-91。
常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表
表2-91
直径
圆形钢管规格及截面特征见表2-92
圆形钢管规格及截面特征表表2-92
外径D
壁厚t
截面面
理论重量
外表面
(mm)
(mm)
积
(cm2)
(kg/m)
积
(m2/m)
I
(cm4)
W
(cm3)
i
(cm)
Ik
(cm4)
Z0
(cm
mm)
(in)
40
1?
48
50
2
57
60
70
2?
76
80
3
89
100
4
108
114
125
5
133
140
150
6
159
165
200
8
219
250
10
273
300
12
325
注:
I——毛截面惯性矩;W——毛截面抵抗矩;i
回转半径;Ik
抗扭惯性矩;Z0——截面重心到边缘距离。
2-5-2钢结构计算公式
1.构件的强度和稳定性计算公式(表2-93)
强度和稳定性计算表表2-93
序号
构件类别
计算内容
计算公弍
备注
I
辑心受
拉构件
强度
d-N 一A戶 摩援型高强度螺栓连接处: 2 轴心受压构件 强度 同轴心受拉构件 •定 書©(实腹式) 格构式构件对虚轴的长绍比应取换算长细比 剪力 应能承受下式计算的剪力: 85V235 格构式构件,剪力V应由承受该剪力的缀材面分担 3 受弯构件 抗弯强度(主平面内实腹构件) _+旦Vf人WftXVyWcy、/ 抗剪强度(主平面内实腹构件) T=进S 局部承压强度(腹部计算高度上边缘) 当梁上翼缘受有沿,腹板平面作用的集中荷裁,且该荷载处又未设置支承加劲肋时: a_-S^E-Vf 叭-1丄Wf 整体稳定 (1)在最大刚度主平面内受弯的构件: <γ (2)在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件: MX+车Vf γyw,^j 局部稳定 对组合梁的腹板 (1)当严W80√zI557T;时: 对无周部压应力的梁,可不忑置加劲肋;对有局部压应力的梁,宜按构适配置横向加劲肋 (2)当寻>80丿丽Ty时: 应配置横向加劲肋,并计算加劲肋的间距 (3)当Ti>170∕2S57Λ(受压翼缘扭转受到约束)或七>150√23STTy(受压翼缘扭转未受到约束时): 应配置横向加劲肋和在弯曲应力较大区格的受压区配置纵向加劲肋•必要吋尚应在受压区配邑短加劲肋,并计算加劲肋的间距 (4)任何情况下,Λ0∕rw均不应超过250J235//; (5)在梁的支座处和上具缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋 序号 构件类别 计算内容 计算公式 备 注 ■度(弯矩作用在主平面内) (1)承受静力荷載或间接眾受动力荷戰: N±J‰-tJ^≤yAnrWnX±^wβyW/ (2)需计算疲劳的拉弯、压穹构件, 同上式。 取XX=∕y=1.0 (1)实腹式压弯构件: 弯矩作用在对称轴平面内 (绕文轴) 弯矩作用平面内的穂定性 N,ΛMM* NZEX=π2EA∕(l.lλj) φMAr≡w4ι~o∙8⅛) 弯矩作用平面外的穩定性 ^yA卩bWg、 (2)格构式压弯构件 (α)弯矩绕虚紬(rtt)作用: 弯矩作用平面内的整体稳定性: 4 拉穹、压 穹构件 稳 定 MM一喘)7 穹矩作用平面外的整体穩定性,不必计算.但应计算分肢的矗定性,分肢的紬心力应按桁架的弦杆计算 (6)弯矩绕实釉作用: 弯矩作用平面内的整体稳定性, 计算同实腹式压弯构件 弯矩作用平面外的整体穗定性: 计算同实腹式压弯构件,长细比取换算长细比, Pb取1・0 (3)双紬对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件: 弯矩作用在两个主平面内 N亠∕‰MPMVf WjlX/片, %、N'ex由換算长细比确定WTWl
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- 常见 钢结构 计算 公式 024501