关于机动车安全技术检验项目和方法的建议图文精.docx
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关于机动车安全技术检验项目和方法的建议图文精
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公
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运
Highways&AutomotiveApplications
第6期2009年11月
关于《机动车安全技术检验项目和方法》的建议
李
军1,吴
明2
(1.广东交通职业技术学院,广东广州
510650;2.中山市道路运输车辆综合性能小榄检测站,广东中山
528415)
摘要:
分析了《机动车安全技术检验项目和方法)(GB21861—2008)采用直接挡在发动机额定功率工况车速检测汽车底盘输出功率的不良操作性和较低的准确性,提出采用发动机当量扭矩方法进行汽车动力性检测;举例说明了空载车辆路试行车制动检验的局限性,对台试制动性能检测提出了质疑,指出只能以车辆满载路试为准,同时也指出了国标有关滚筒制动台的不足之处。
关键词:
汽车;功率测试;额定扭矩车速;台试;路试;空载;满载
中图分类号:
U467.2文献标识码:
A文章编号:
167l一2668(2009)06--0018一05
在车辆检测过程中,按照GB2t861—2008(机动车安全技术检验项目和方法》第9.6款,在乘用车最大油门位置直接挡最大功率车速点恒速测功率,检测的准确性和操作性都不好;同时对台试检测结果质疑过多,路试行车制动检验的条件不明确,在台试制动力平衡超标与空载车辆路试行车制动跑偏的关系上也存在某些局限性。
本文对此进行分析并提
速误差为士0.5km/h,而且P,在±0.5kW范围内。
取连续5个点的平均值,如果4个平均值均小于限值,则通过该车速工况测试,按国标要求,两车速工况测试都合格,才判断车辆废气排放合格。
这样可把广东标准规定的每一车速工况90S时间缩短为40s。
由于在用车的测试时间不长,可取消风机风冷发动机,显示屏显示设定功率值和发动机瞬时功率值,方便驾驶员调整和稳定油门。
当所检车型不在数据库内时,可用空车称重质量作为基准质量(含驾驶员等质量),车辆基准质量等于不含驾驶员的整备质量加上100kg(驾驶员、物件等质量)。
底盘测功机应具有称重功能。
3
结语
综上所述,为了保证地方标准要求不低于国家标准,通过简化底盘测功机要求,消除加载误差的矛盾,取消错误的加载恒功率控制,规定比国标要求更高的恒力和车速误差范围,把国标lO个取样点平均值提高到5个取样点平均值。
考虑到测试时间与浓度法测试关系不大,国标需要较长的测试时间与加热发动机和催化器无关,主要是由于发动机输出功
出改进建议。
1汽车底盘输出功率测试
对汽车动力性,目前采用汽车底盘输出功率与发动机额定工况功率相比较来评价。
而发动机额定工况通常有两个,一个是发动机额定功率P,和额定转速以。
,另一个是额定扭矩M爪和相应转速n。
,在
率不稳定所造成,目前国标仅有底盘测功机加载控制精度要求,没有控制驾驶员操作引起的系统惯性动态功率,所以采用单参数恒力控制,只需显示系统的加载负荷与惯性负荷之和,驾驶员就可以准确操作和控制油门,大大提高发动机输出功率的稳定性,在取样、限值、控制和操作要求高于国标的基础上,适当缩短测试时间,提高测试的准确性和操作性。
参考文献:
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排放限值及测量方法[s]-[2]吴
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[4]吴
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2008(5).
[5]吴
明.底盘测功机加载控制精度的综合自检[J].汽
车维护与修理.2009(4).
收稿日期:
2009—05—26
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这两个发动机转速相对应的车速点进行恒速测量汽车底盘输出功率后,与发动机说明书上的相应功率进行比较,由此来判断汽车动力性。
按照GB21861—2008,在最大油门检测乘用车直接挡最大底盘输出功率,这种检测方法存在操作性不良和准确性不好的问题。
1。
1操作性不良的问题
以国产低档、中档、高档三种车型的数据(见表1)进行分析。
V=0.377nR/(i。
×i^)
式中:
y为驱动轮速度(km/h);理为发动机的转速(r/min);i。
为规定挡位变速箱传动比。
表1三种车型的参数
注:
P。
、行。
分别为发动机额定功率(kW)和转速(r/rain);%、n。
分别为发动机额定扭矩(N・m)和转速(r/rain);i。
为
主减速器的传动比;i。
、i。
为变速箱4挡和3挡的传动比;R为轮胎计算半径(m);、,。
。
、V。
。
为车辆4挡或3挡时发动机额定功率转速对应的车速(km/h);V。
、n。
为车辆4挡或3挡时发动机额定扭矩点转速对应的车速(kin/h);K。
为变速箱3挡时车速与对应发动机转速之比
显然,按GB21861—2008要求,汽车最大油门变速箱挂直接挡在额定功率车速点检测,车速过高,即使在额定扭矩相应车速点检测,车速也接近或超
过100km/h。
车速过高会使整个检测系统损耗功
率很大,低气压车轮在双滚筒上容易出现驻波现象,前驱乘用车高速检测操作危险,而且超出了底盘测功机通常的120km/h最高车速。
1.2准确性不好的问题
车辆发动机的功率P。
,等于汽车底盘输出功率PD、底盘测功机自身损耗功率P:
、车轮与滚筒摩擦功率P,、汽车底盘传动系损耗功率只、发动机附件消耗功率P,之和。
按GB21861--2008要求只检测P。
,当P。
。
一定时,车速越高,P:
、P,、P,消耗功率越大,PD检测值越小,检测值所占发动机额定工况功率的比重也越小,大大降低了检测的准确性。
另一方面,GB21861—2008没有要求和规范检测Pz、P,、P,,无法得到发动机功率。
2汽车动力性测试的建议
由表1可知,V。
。
约为70km/h,发动机转速状况也是车辆经常行驶的工作状况。
建议乘用车的动力性检测采用变速箱3挡,在发动机额定扭矩车速点恒速测量底盘输出驱动力FD,检测该车速点P:
、Ps、P,三者之和的“车辆与台架”系统损耗功率P,和相应的系统阻力F,,再设定发动机附件功率,这样既可保证良好的操作性,又可提高检测精度。
由于乘用车车型众多,检测站不可能也无法建
立全部车型的技术参数数据库,通常知道,z。
或按车型系列确定y。
,而额定扭矩转速附近的发动机扭矩值变化不大,车速的误差会造成功率值的很大误差,但对发动机扭矩检测影响不大。
因此,建议采用发动机当量扭矩方法进行汽车动力性检测。
2.1检测步骤
1)发动机接上转速传感器,变速箱挂3挡,将油门踩到底并稳定,在80km/h恒速测功率,得到车速与发动机转速之比K。
,输入计算机作为该车型的技术参数。
2)计算机根据登录车型或发动机参数行。
自动
计算n,V。
=K×九。
。
3)在V。
点恒速测量汽车底盘输出驱动力FD,然后电涡流器卸载,励磁电流为零,待车速上升超过V。
值5km/h后挂空挡自由滑行。
设汽车底盘传动系当量惯量m1=O.025M(两个驱动车轮时;M为车辆基准质量或含驾驶员的空载整车质量),测量y。
车速点的减速度口,可得该车速点的系统阻力FJ
一(m。
+m)xa(m为底盘测功机的当量惯量,为已知量)。
或者增减惯量空挡两次自由滑行检测得到“车辆和台架”系统的当量惯量加。
+m=mzttI(t-一£:
)(m:
为惯性飞轮当量惯量,为已知量;t-、屯分别为结合、脱开惯性飞轮时底盘测功机从V。
+Av滑行至y。
一Av的时间)。
4)把(FD+F,)换算到发动机曲轴上的当量扭矩。
M加=(FD十FJ)×R/(i。
×屯),而K=V/n=0.377R/(i。
×如),所以M。
D=(FD+FJ)×K/
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200马年n月
0.377。
设咒。
点发动机附件消耗的扭矩为0.06峨(眠为所检车辆说明书中的发动机额定扭矩),则M1。
=M。
D+0.06呱,可得扭矩比值M。
。
/帆。
当已知刀。
时,扭矩比值可与功率比值基本等效;如按GB/T18276—2000《汽车动力性台架试验和评价方法》,以车型系列来确定y。
,可大大减小车速误差带来的动力性误差;如在用车难以得到M。
和行。
,可从发动机铭牌上得知P。
和卵。
,先计算额定功率点扭矩Mf=9549×P,/九。
,然后按统计设定:
汽油车,巩=1.17M,,”。
=0.65n。
;柴油车,M。
=
1.t3M.,咒。
=0.65n。
;电控柴油车校正作用较小,Mm一1.OrM,,1"1。
=0.6n。
。
2.2理论误差分析
发动机的扭矩曲线见图1,I"1。
至以,的曲线近似用直线代替。
必一9
549
P。
/1'l。
,AM=帆一必,在咒。
至行。
吕
Z¥翟
,l,(r.nfin-1)
图l发动机扭矩曲线
转速区间内计算单位转速的扭矩误差占一AM/(m一行。
)。
假设实际检测车速点对应的发动机转速比
,l。
大0.15n。
,则发动机的扭矩减小%=0.15×咒。
×占,发动机功率Pa=(帆一%)×1.15n./9
549,
P,一M。
X,z。
/9
549,发动机扭矩误差a。
一%/M。
,
发动机功率误差以一(P。
一P。
)/P。
。
分别对不同额定功率的汽油车和柴油车发动机进行误差计算,结果见表2。
表2发动机转速误差计算结果
由表2可知,当发动机实际转速相对九。
增大15%九。
时,扭矩误差远远小于功率误差,由于转速误差增大,扭矩略有减小,所以功率误差小于转速误差;当发动机实际转速小于以。
时,扭矩和转速都下降,功率误差大于转速误差,而如误差变化不大。
由图l可知。
用直线代替曲线,Ma比实际情况相对增大,所以实际扭矩误差以比计算值小,而功率误差以比计算值大。
2.3试验误差比较和分析
用一台国产五十铃小货车进行试验,其发动机额定扭矩M。
为172N・m,靠。
为2
000
r/min,额
定功率P。
为57kw,额定转速m为3600r/min,
采用直接挡标定K=0.02346。
则V。
=2
000X
0.02346—46.92km/h,P。
=172×2000/9549236
kw,该车辆分别在55km/h、47km/h、42km/h
三个车速点直接挡检测FD和F,,检测数据见表3。
设定发动机附件消耗扭矩和功率分别为:
尥一
0.05×172—8.6N・m,P,=0.05×36=1.8kW。
由表3可知,当55km/h相对47km/h的车速误差巩=(55—47)/47—17%时,功率比值增大105.6%一88.9%=16.7%,扭矩比值仅增大90.8%一88.6%一2.2%;当42km/h相对47km/h的车速误差曲=(42—47)/47=一10.6%时,功率比值减小76.4%~88.9%=一12.5%,扭矩比值仅减小84.8%--88.6%=一3.8%。
显然,进行汽车额定扭矩动力性检测和评价,当车速误差较大时,功率比值
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554742
28.618737.6498147.524.3l8625.9449143.820.7
1778
5.0
426
137.2
8.68.68.6
误差极大,使动力性检测失去意义;而采用检测汽车当量扭矩评价,误差较小,可满足准确性要求。
3路试制动检验的局限性
GB21861—2008第9.3.3h)款:
“台试检验左右轮制动力差不合格,但底盘动态检验过程中点制动时车辆无明显跑偏现象的,应换用平板制动检验台或采用路试检验。
”另外,第10.1.2款:
“经台架检验后对其制动性能有质疑的车辆,也应路试检验。
”这种把台试与路试对立起来,以及把台试制动力平衡超标与空载车辆路试制动跑偏等同起来的观点具有片面性。
现以某车型试验为例来分析,该车型检测结果见表4,制动力曲线见图2~3。
表4少林SLG6650C客车台试制动检测数据
t/s(a)前轴
以(b)后轴
图2制动力曲线
台试检测结果表明该车不合格。
而路试结果:
车辆减速度为6.1m/s2,合格;制动距离7.8m,合格;车身没有一处超出3m宽的车道,合格。
造成台试检测不合格而路试合格的主要原因:
车辆空载路试制动,由于重荷前移,后轴重减小,受车轮与路面附着系数的限制,后轴作用制动力较小,没有进入制动力不平衡的阶段,所以路试不跑偏。
实际上该客车的制动性能不具有安全性。
假如该客车满载时总质量为6
000
kg,满载时
前、后轴荷比与空载时前、后轴荷比一样,满载时前轴荷2
644
kg、后轴荷3
356
kg,紧急制动时后轴会
进入制动力不平衡阶段造成严重的甩尾,该客车存在严重的制动安全隐患。
车辆的制动性能不仅要满足空载的制动要求,更重要的是要满足满载时的制动要求;不仅要满足车辆紧急制动的要求,而且要满足车辆行驶中频繁制动减速的要求。
检修发现,该客车制动液渗出到后右轮制动蹄片表面,使制动力上不去,造成后轴制动力平衡率过大。
假设后轴左轮同样制动液渗出到制动蹄表面,后轴左右轮制动力曲线基本重合且制动力和下降,空载时客车路试制动不跑偏。
所以,空载路试无法真实反映后轴制动性能。
同理,该客车空载在平板制动台上检测也会重前轻后,后轮的不良技术状况也无法发现,这种重要检测特点应该也必须在标准中体现出来。
轴制动平衡超标与空车路试制动跑偏相关但不相等,车辆路试制动不跑偏的因素和条件很多,轴制动力平衡是其中最重要的因素之一。
轴制动力平衡率过大,反映某一车轮制动性能的技术状况不正常或左右轮制动器作用时间差异太大或左右制动器制动力增加速率差异太大或最大制动力差值太大等,绝不能单纯用空载货车和客车路试不跑偏来掩盖这
些技术状况的不正常,准确的路试只能是车辆满载路试,虽然满载操作性极差。
按GB7258--20046机动车运行安全技术条件》第7.14.3款:
“当机动车经台架检验后对其制动性能有质疑时,可用7.13规定的路试检验进行复检,并以满载路试的检验结果为准。
”最后一句是关键的原则,而GB21861—2008中丢掉了这个原则,错误地增加了许多条件下用路试代替台试,就这一点来说,GB2186l一2008是从GB7258—2004技术上的严重倒退,不仅否定了台试,增加了检测的不良操作性,而且没有规范如何用路试代替台试。
按GB21861—2008第10.1.3款:
“使用便携式
8
68
∞
昭跗
694
M
阻绝
l48
m呈;Ⅲ
O
O5
∞匏胛
888
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制动性能测试仪进行测试时,行驶至规定初速度后”,使用这种测试仪无法保证制动初速度,虽然初速度的误差对制动减速度的影响不是很大,但对制动跑偏影响很大。
按GB21861—2008第9.3.3d)款:
“检验员按显示屏指示在5~8s内(或按厂家规定的速率)将制动踏板逐渐踩到底(对气压制动车辆)或踩到制动性能检验时规定的制动踏板力”,无论是车辆生产厂家还是制动台生产厂家,似乎都没有规定制动踏板的作用速率,GB21861—2008规定的5~8s操作时间太长,既与车辆行驶制动工况不符,也影响左右车轮制动力作用时间相差较大的制动力不平衡的检测和判断。
4对路试制动检验的建议
1)考虑操作性,对无法上制动检验台检测的车辆允许空载路试。
但要明确对台试检测结果质疑的路试应以车辆满载路试检验为准。
2)由于GB/T13564—2005《滚筒反力式汽车制动检验台》的不完善,滚筒制动台存在下列主要问题,容易造成人们对台试检测制动性能结果的质疑:
①未规范制动台驱动电机功率,满负荷和超负荷试验操作性极差,甚至无法试验,有些制动台的检测能力很低,使较重车轴的检测制动力很低,造成整车制动力和不合格;②没有规范制动台的车轮与滚筒滑移率的要求,有些检验台的所测滑移率不是车轮与滚筒的滑移率,而是电机过载转速下降的电机转速下降率,大大降低了制动台的检测能力,造成许多制动性能良好的车辆制动力和不合格;③没有规范制动台的左右车轮数据处理,使左右车轮制动力交替处理,出现时间差,增大了制动力平衡率,造成错检错判;④没有规范制动台的采样要求,有些采样出现在一边电机已卸载的工况,造成制动力平衡错检错判;⑤只规范了滚筒表面附着系数的限值不小于0.7,没有规范滚筒制动台的滚筒当量附着系数,按GB7258—2004附录C.2.1款所要求的“滚筒表面当量附着系数不应小于0.75”,使制动台无法保证检测能力。
上述问题只能通过完善GB/T13564—2005来解决,提高滚筒制动台的检测准确性,不应该在另外一个标准中处处质疑其检测准确性,对制动力平衡超标可以质疑,要求用平板制动台或空载
车辆路试;对制动力和不合格也质疑,也要求用平板制动台或空载车辆路试,用一个局限性来代替另一个不足,解决问题的方向出现了偏差。
台试代替路试是技术的进步,空载货车和客车路试代替台试是技术的退步,车辆满载路试是检验行车制动性能的唯一标准,台试在操作性和定量检测以及确定故障方面具有优点,在滚筒制动台上,只需在乘用车车头上坐一个人即可完全满足前轴检测要求。
3)要进行试验验证,探讨制动力平衡限值是否合理,限值是否偏小。
车辆行驶制动跑偏是制动力差与制动时间累积作用的结果,要探讨是否需要增加时间因素。
4)滚筒制动台检测行车制动,制动踏板作用时间应规范在l~2
S。
5
结语
按GB21861~2008对乘用车采用直接挡检测底盘输出最大功率,操作性和准确性都不好,建议采用3挡在发动机额定扭矩车速点检测,检测该车速点的汽车底盘输出驱动力和系统阻力,换算成发动机曲轴上的当量扭矩,设定发动机附件消耗扭矩,得到扭矩比值。
空载货车和客车在平板制动台上检测和路试检验都具有局限性,不能准确反映车辆满载时的制动性能,建}义完善滚筒制动台的标准,进一步提高台试制动性能检测的准确性。
对无法台试检测的车辆,允许空载路试进行制动性能检测;对滚筒制动台检测结果质疑而进行的路试,应明确以车辆满载路试为准。
参考文献:
[1]GB2186l一2008.机动车安全技术检验项目和方法
[s].
[2]GB7258--2004,机动车运行安全技术条件Is].[3]GB/T13564--2005.滚筒反力式汽车制动检验台[s].[4]张
峥.制动台架试验对制动平衡误判的原因分析
[J].汽车维护与修理,2005(2).
[5]吴明.空载车辆在平板式制动检验台检测探讨[J].
汽车维护与修理,2007(2).
[63徐礼超.汽车制动试验台存在的问题及其改进[J].公
路与汽运,2003(4).
收稿日期:
2009—07—14
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