350900梁计算书要点.docx
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350900梁计算书要点
梁模板(承插型套扣式)计算书
计算依据:
《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014
、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL10
新浇混凝土梁计算跨度(m)
7.9
混凝土梁截面尺寸(mm 350X900 新浇混凝土结构层高(m) 3.8 梁侧楼板厚度(mm) 180 一、何载设计 2 模板及其支架自重标准值Gik(kN/m2) 面板 0.1 面板及次楞 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 25.5 新浇筑板钢筋混凝土自重标准值 3 G3k(kN/m) 1.5 施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2) 2.5 省份 广东 地区 东莞 2 风荷载标准值咏(kN/m) 基本风压 2 30(kN/m) 0.38 非自定义: 0.356 风压高度变化系数 0.9 风荷载体型系数US 1.04 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板,梁板立柱不共用B 梁跨度方向立柱间距la(mm) 1200 梁底两侧立柱间距Ib(mm) 1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1200 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 600 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 600 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、Ib(mm) 1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600 板底左侧立柱距梁中心线距离si(mm) 600 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 600 梁底增加立柱根数 0 每跨距内梁底支撑次楞根数 7 主楞两侧悬挑长度(mm) 300,300 结构重要性系数Y 1 可变荷载的组合值系数杞 0.9 设计简图如下: 、卜 AWL [■flm 平面图 本图梁侧支撑构造仅作示意, II 具体详见梁侧模板 it I C 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 验算方式 三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算,简图如下: I]]1^*11卄! Ill]仃]I]][“J][、’]III]、”]]]]]]]]、*][^*] [3] (1) 23 截面抵抗距: W=bh/6=35018>18/6=18900mm,截面惯性矩: I=bh3/12=35018>18>18/12=170100mm4 根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第4.3 节规定可知: qi=Y>max[1.2(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G2k+G3k)Xh)+1.4cQlik]%=max[1.2^.1+(25.5+1.5)0.9)+1.425, 1.35(0.1+(25.5+1.5)O.X+1.409X.5]X35=12.631kN/m 1.35{G1k+(G2k+G3k)来]Xb=1.3521+(25.5+1.5)0.9]区35=11.529kN/m1.40.9XQ1k>b=1.4X0.92.50.35=1.103kN/m q2=[G1k+(G2k+G3k)>h]>b=[0.1+(25.5+1.5)0.9]区35=8.54kN/m 1、抗弯验算 2222 Mmax=0.1q1静L+0.117C1活L=0.1>11.529>0.2+0.1171.1030.2=0.051kNm 0=Mmax/W=0.051106/18900=2.713N/mm2<[f>15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 44 vax=0.677q2L/(100EI)=0.6778.54200/(10010000>170100)=0.054mm<[v] =min[1/150,10]=min[200/150,10]=1.333mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax=1.15静1+1.2q1活1=1.1为1.529X0.2+1.2*103>0.2=2.801kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax=1.1q2l=1.18540.2=1.879kN 五、次楞验算 次楞类型 矩形木楞 次楞材料规格(mm) 50X100 2 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 13 2 次楞抗剪强度设计值[T](N/mm) 1.4 次楞弹性模量E(N/mm2) 9600 次楞截面抵抗矩W(cm) 83.333 次楞截面惯性矩l(cm4) 416.667 计算简图如下: ][]]]]]]*»]]4f]II«F]]Ii\»]]、I’FJ]tf\>■]J、 承载能力极限状态 ][]IIf]]I**]I;”]]]]][! ]’F]]]’*[][]][]]’F]]: f\*]I;I’*! ][][[(]’fII;f\*][;F]I]]] 正常使用极限状态 承载能力极限状态: 面板传递给次楞q1=2.801/0.35=8.003kN/m 次楞自重q2=1.35e.3-0.1)0.2=0.054kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载Fi=max[1.2(0.1+(25.5+1.1)0.18)+1.425,1.35 X(0.1+(25.5+1.1)0.18)+1.409送.5](0.6-0.35/2)/20.2+<1.35(X5)(0.9-0.18)0公= 0.512kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=max[1.2(0.1+(25.5+1.1)0.18)+1.425,1.35 ><0.1+(25.5+1.1)0.18)+1.4092.5](0.6-0.35/2)/20.2+1.350.5)(0.9-0.18)0.2= 0.512kN 正常使用极限状态: 面板传递给次楞q1=1.879/0.35=5.368kN/m 次楞自重q2=(0.3-0.1)0.2=0.04kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载 Fi=(0.1+(25.5+1.1)0.18)(0.6-0.35/2)/20.2+0.5(0.9-0.18)0.2=0.28kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载 F2=(0.1+(25.5+1.1)0.18)(0.6-0.35/2)/20.2+0.5(0.9-0.18)0.2=0.28kN 1、抗弯验算 满足要求! 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) Vmax=1.945kN 22 Tax#3Vmax/(2bh0)=3>1.945>1000/(250X100)=0.583N/mm<[=]1.4N/mm 满足要求! 3、挠度验算 次楞变形图(mm) vax=2.097mmC[v#min[1/150,10]=min[1200/150,10]=8mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Ri=1.945kN,R2=1.945kN 正常使用极限状态 R'i=1.243kN,R'2=1.243kN 六、主楞验算 主楞类型 钢管 主楞材料规格(mm) ①48X3 可调托座内主梁根数 2 主楞弹性模量E(N/mm) 206000 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值[T](N/mn2) 125 主楞截面惯性矩l(cm) 10.78 主楞截面抵抗矩W(cm) 4.49 验算方式 三等跨连续梁 主楞自重忽略不计,因主楞2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半,计 算简图如下: 0,9720.9720.3720.3720.9720.9720,9720.3720.3720.3720.9720,9720.9720.9720.9720.3720.9720.9720.972kN 主楞计算简图一 O.972kN 0.37^ 0.GG1 0.194 0.GS1 0.08 0.194 ■0.321 主楞弯矩图一(kNm) 主楞弯矩图二(kNm) 尸Mmax/W=0.681>106/4490=151.67N/mm2<[f>205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 主楞剪力图一(kN) 0.972 0.972 02 主楞剪力图二(kN) Vmax=2.997kN 22 Tax=2Vmax/A=2>2.997>1000/424=14.137N/mm<[舌]25N/mm 满足要求! 3、挠度验算 主楞变形图一(mm) 2 0.131 vax=1.964mmC[v#min[1/150,10]=min[1200/150,10]=8mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态图一立柱1: Ri=12.798kN,立柱2: R2=12.798kN 立柱1: Ri=1.944kN,立柱2: R2=1.944kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 可调托座最大受力N=max[Ri,R2]=12.798kN<[N^30kN 满足要求! 八、立柱验算 钢管类型 ①48X3 2 立柱截面面积A(mm) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数n 1.2 1、长细比验算 hmax=max(nh,h'+2a)=max(1.2x1200,600+2=>180]Dmm 入=hax/i=1800/15.9=113.208<[入]=180 长细比满足要求! 查《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014附录A表 A.0.1得,©=0.386 2、风荷载计算 Mw=yX1.4XXsXaXi2/10=1.4X.9X.356X.2X.22/10=0.078kNm 3、稳定性计算 Ri=12.798kN,R2=12.798kN 立柱最大受力Nw=max[Ri,R2]+1.350.15)(3.8-0.9)+Mw/lb=max[12.798, 12.798]+0.587+0.078/1.2=13.45kN f=N/(©A)+M/W=13450.137/(0.386424)+0.078106/4490=99.444N/mm2w[f] 2 =205N/mm2 满足要求! 九、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 400 混凝土强度等级 C30 立杆底座长a(mm) 100 立杆底座宽b(mm) 100 F1=N=13.45kN 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定,见下表 公式 参数剖析 Fl<(0.7hft+0.25(pc,m)nmh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 册 截面高度影响系数: 当hw800mm时,取併=1.0;当h>2000mm寸,取 S=0.9;中间线性插入取用。 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 opc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值, 2 其值控制在1.0-3.5N/mm范围内 um 临界截面周长: 距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂 直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 n=min(nn) 41=0.4+1.2/sBS=0.5+as00/4Um n 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,fe 不宜大于4: 当fev2时取fe=2,当面积为圆形时,取fe=2 as 板柱结构类型的影响系数: 对中柱,取as=40,对边柱,取as=30: 对 角柱,取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中opGm之值,将其取 为0,作为板承载能力安全储备。 可得: 3i=1,ft=1.43N/mm,n=1ho=h-2O=38Omm, um=2[(a+ho)+(b+ho)]=192Omm F=(O.7hjft+0.25pc, m)nmh0=(0.7X1x1.43+0.25X0)X1X1920x380/1000=7301334NkNW 满足要求! 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定,见下表 公式 参数剖析 Fl<1.35cPlfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值;可按本规范表4.1.4-1取值 比 混凝土强度影响系数,按本规范第6.3.1条的规定取用 0 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 1/2 0=(Ab/Al) Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定 可得: fc=14.3N/mm2,21, 0=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(X+2b)/(ab)]1/2=[(300)(X00)/(1001X0)]1/2=3, 2 Aln=ab=10000mm F=1.35©BfcAin=1.35X1X3X14.3X10000/1000=579.15=N3.45kN满足要求!
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