后浇带施工方案 3.docx

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后浇带施工方案3

无锡龙湖滟澜山项目Ⅳ标段

后

浇

带

施

工

方

案

江苏南通二建集团

NANTONGNO.2CONSTRUCTIONGROUP

二○一○年十月十八日

一、编制依据

二、工程概况

三、模板结构施工分析

四、后浇带模板制作与安装

五、后浇带模板安装质量要求

六、后浇带钢筋施工

七、后浇带混凝土施工

八、模板的拆除技术措施

九、安全技术措施

十、注意事项

十一、模板支撑体系与计算

后浇带施工方案

一、编制依据:

主要依据施工图纸，施工组织设计，国家及江苏省有关建筑工程的政策、技术规范、安全法规、规程、标准和规定以及现场实际情况编制的。

二．工程概况：

工程名称：

无锡龙湖滟澜山项目四标段

工程地点：

无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至湖景路边。

建设单位：

无锡龙湖置业有限公司

设计单位：

上海工程勘察设计有限公司

施工单位：

江苏南通二建集团

监理单位：

上海三维工程建设咨询有限公司

无锡龙湖艳澜山项目位于无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至湖景路边。

本项目占地平面近似于不规则五边型，功能为叠拼和类独栋别墅区及小高层，拟建别墅总层数为3～4层及小高层8层和小高层16层。

Ⅳ标类独栋（62—64#）共计3栋，叠拼（65—72#）共计8栋，8层小高层（73—79#）共计7栋，16层小高层（80#—82#）共计3栋，总建筑面积约为9万平方米。

类独栋为地下两层、地上三层的框架结构。

叠拼为地下一层、地上四层+隔热层的框架结构。

八层和十六层小高层为地下一层、地上八（十六）层的剪力墙结构。

Ⅳ标段工程结构为8栋叠拼、3栋类独栋、7栋8层小高层和3栋16层小高层，形成组团式。

其中类独栋、叠拼为框架结构、小高层为剪力墙结构。

无锡龙湖艳澜山项目Ⅳ标段类独栋别墅地上为三层，有下沉式庭院。

基础形式为天然地基筏板基础，±0.00相当于绝对标高5.50M，地下室底板结构标高主要为-5.75M。

地下室为钢筋混凝土框架结构体系。

主楼首层楼面结构标高为-0.03M，主楼为钢筋砼框架异型柱结构体系，叠拼别墅为地下一层，地上四层加隔热层的框架结构。

基础形式为天然地基筏板基础，±0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板结构标高主要-4.65M和-4.850M，板厚400mm，地下室为钢筋混凝土框架结构体系。

主楼首层楼面结构标高为-0.03M，板厚为120mm。

8层小高层为地下一层，地上8层的剪力墙结构。

基础形式为天然地基筏板基础，±0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板标高-3.5m，板厚600mm。

16层基础形式为桩基础，±0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板标高-5.8m，板厚550（850）mm。

主楼首层楼面结构标高为-0.03M，板厚为120mm。

主楼为钢筋砼剪力墙结构体系、现浇楼面组成，单栋长32.2m，宽14.6m，层高为2.9m。

从总平面图来看，单层地下室顶板上为厚度约1.0m的覆土层，其上为绿化。

各地下车库相互贯通，形成只有底板而没有顶板的地下庭院是本工程最大的建筑特色。

基础地下室：

本工程为多层别墅洋房和小高层，地下室一层（局部地下两层）。

Ⅳ标段工程基础设计采用天然地基（高层为桩基础），筏板基础，类独栋柱下局部加反柱帽,±0.00相当于绝对标高5.500，基础底面标高为-5.750m。

其余±0.00相当于绝对标高4.600，小高层基础底面标高为-3.500m，叠拼-4.650m（-4.850m）。

基础持力层为2层粉质粘土，修正后的地基基础承载力特征值为200KPa。

地基开挖时如遇暗浜、枯井需清除干净后用砂石分层夯实回填至设计标高。

地下室机械和人工挖土深5.00M以内,铺筑素砼C15垫层后做防水及保护层，再做C30混凝土满堂整板基础,基础砼强度为C30（P6），基础梁,筏板，地下室外墙保护层厚度为50mm（30）。

因工程每栋地下车库都有三~六处后浇带，宽度为1000（部分为500）；很据规范要求后浇带混凝土强度应比同区域强度提高一级，并使用微膨胀砼。

所以后浇带施工成为本工程比较有特色的地方，特别是在模板安装和拆除方面必须引起我项目部高度重视，防止施工不当而引起重大质量事故。

三、模板结构施工分析

（一）承载受力体系

1、荷载传力线路：

上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→结构。

（二）支撑结构构件连接

1、九夹板与木楞采用铁钉固定

2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。

（三）需要材料

1、楼板模板、梁、柱均采用九夹板

2、支撑材料采用40mm×90mm的木楞，φ48mm×3.5钢管，直角与旋转扣件。

4、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。

四、后浇带模板制作与安装：

1、模板制作：

根据本工程特点，顶板底模采用18mm厚优质多层板和40mm×90mm的木楞，间距为150，采用钢管扣件紧固、支撑；为了保证后浇混凝土与两侧混凝土结合密实

顶板模板安装顺序：

后浇带部位模板采用整块模板制成，与两侧模板接缝位置设在后浇带两侧300以外，并组成独立的支撑体系，在两侧模板拆除时不扰动该部位。

2、模板安装顺序：

测量放线→搭设排架→安装木楞→调整顶板模板的板底标高→铺设九夹板→模板加固→检查模板平整度并调平→验收合格→交下道工序

组装前按设计要求弹好线，确定正确位置，确定架体标高。

根据模板的支撑需要搭设支撑架。

3、安装时横竖方木背楞间距尺寸要均匀，选用方木背楞、排木间距控制在150左右。

施工时严格按照尺寸间距进行施工，方木背楞安装要横平竖直，并且搭接要错开，不准集中在同一个截面上搭接，模板在安装过程中要及时检查垂直度和模板的平整度，以便及时调整，保证模壳的截面尺寸符合设计要求。

在现场锯裁料时，必须在模板外面操作，避免锯末掉落在模壳内污染现场，影响施工质量。

4、平台模板铺设时，应通长拉线铺设，在柱角的割口必须方正，接缝严密。

并检查平台开间尺寸是否符合图纸要求，板与板拼缝偏大的应粘贴单面胶带。

说明：

模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架立杆采用双扣件；中间部位有施工通道处留设施工通道。

五、后浇带模板安装质量要求

1、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。

2、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。

模板拼装要求严密。

各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。

3、安装允许偏差

（1）现浇结构安装允许偏差应符合下表

序号

项目

允许偏差（mm）

1

轴线位置

5

2

底模上表面标高

±5

3

截面内部尺寸

基础

±10

柱、墙、梁

+4、-5

4

层高垂直

全高≤5m

6

全高＞5m

8

5

相邻两板表面高低差

2

6

表面平整（2m长度上）

5

六、后浇带钢筋施工

（1）.施工后浇带定位见结施平面图，后浇带的宽度1000mm，板梁筋贯通不断。

（2）.施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土，其混凝土强度等级应提高5MPa。

（3）顶板部位后浇带的原有钢筋不应切断，并按上图要求增配补强钢筋。

板筋补强：

板底补强筋取板底钢筋截面面积的一半，长度为1360mm，间距200。

板面补强筋同板底补强筋。

（4）采用单层钢板网隔断固定。

七、后浇带混凝土施工

“后浇带”是指在现浇整体钢筋混凝土结构中，只在施工期间保留的临时性沉降收缩变形缝，并根据工程条件，保留一定的时间后，再用混凝土浇筑密实成为连续整体、无沉降、收缩缝的结构。

后浇带在其两侧混凝土浇筑42天后采用补偿收缩砼浇筑，养护时间不少于28天，施工前，对后浇带部位和外贴式止水带予以保护，严禁落入杂物和损伤止水带。

由于地下室外墙过长，设计蓝图中已增加垂直后浇带的设置，避免外墙板裂缝。

7．1、特点

“后浇带”在施工期间存在，是一种特殊的、临时性沉降缝和收缩缝。

其目的是取消结构中的永久性沉降缝。

通过设置“后浇带”，既可以解决大体积混凝土浇筑中的施工问题，又可以解决高低结构的沉降变形协调问题。

使大体积混凝土可以分块施工，加快了施工进度，缩短了施工工期。

由于不设永久性的沉降缝，简化了建筑结构设计，同时也减少了渗漏水的因素。

“后浇带”的钢筋一次成型，混凝土后浇。

通过认真浇捣“后浇带”混凝土，精心养护，使“后浇带”的混凝土与先浇捣的混凝土边为整体。

7．2、施工工艺

①“后浇带”的设置

结构设计中由于考虑沉降原因而设计的“后浇带”，施工中应严格按设计图纸留置。

由于施工原因而需设置“后浇带”时，应视工程具体情况而定，留设的位置应经设计院认可。

②“后浇带”的保留时间

“后浇带”的保留时间，本工程设计要求，后浇带应在两侧混凝土完成后42天浇注。

浇灌前清理操作面刷界面剂,用C35混凝土回浇。

③“后浇带”的保护

地下车库筏板的“后浇带”留设后，采取木盖板覆盖在筏板的上皮钢筋上，盖板两边应比“后浇带”各宽出500mm以上。

保护措施，防水垃圾杂物掉入“后浇带”内。

地下室外墙竖向“后浇带”的保护措施可采用砌砖保护。

④“后浇带”的封闭

“后浇带”的模板，采用钢板网，浇筑结构混凝土时，水泥浆从钢板网中渗出，“后浇带”施工时，钢板网不必拆除。

“后浇带”无论采用何种形式设置，都必须在封闭前仔细地将整个混凝土表面的浮浆凿清，并形成毛面，彻底清除“后浇带”中的垃圾及杂物，并隔夜浇水湿润。

底板及地下室外墙的“后浇带”的止水处理，按设计要求及相应的施工验收规范进行。

“后浇带”的封闭材料应采用比设计强度等级提高一级的无收缩混凝土（施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土,其混凝土强度等级应提高5MPa）浇筑振捣密实，并保持不少于30天的保温、保湿养护。

7．3、施工要求

①使用膨胀剂和外加剂的品种，应根据工程性质和现场施工条件选择，并事先由混凝土搅拌站通过度试验配合比。

②所有膨胀剂和外加剂必须具有出厂合格证及产品技术资料，并符合相应标准的要求。

③由于膨胀剂的掺理直接影响混凝土的质量，如超过适宜掺量，会使混凝土产生膨胀破坏;低于要求掺量，会使混凝土的膨胀率达不到要求。

因此，要求膨胀剂的称量由专人负责，误差不大于膨胀剂重量的±2%。

④混凝土应搅拌均匀，如搅拌不均匀会产生局部过大的膨胀，造成工程事故，所以应将掺膨胀剂的混凝土搅拌时间适当延长。

⑤混凝土浇筑8~12h后，应采取保温保湿条件下的养护，待模板拆除后，仍应时行保湿养护不得少于28天。

⑥浇筑“后浇带”的混凝土如有抗渗要求，应按有关规定制作抗渗试块。

⑦为防止混凝土中水泥浆流失，提高混凝土密实度，从而提高混凝土的抗裂性能，振捣时间应适当延长，待1~2小时后再抹平压光数遍，减少表面裂缝产生。

7．4、“后浇带”安装

“后浇带”施工时模板的支撑安装牢固，钢筋进行清理整形，施工的质量应满足钢筋混凝土设计和施工验收规范的要求，以保证混凝土密实不渗水和产生有害裂缝。

7．5、机具设备

“后浇带”施工所需的机具设备采用常规混凝土机具设备。

浇捣混凝土时，应有专人指挥，使用振动棒前应检查漏电开关，保护电源线路是否良好。

电源不得有接头，振动机移动时，不能硬拉电线，更不能在钢筋和其他锐利物上拖拉，防止割破拉断电线而造成触电伤亡事故。

八、模板的拆除技术措施

1、拆模前，作业班组必须申请拆模令：

经技术科批准后方可拆除。

2、拆模条件：

钢筋混凝土结构强度条件，通过制作同条件试块来确定，容许拆模值，。

由于本后浇带是单独设立模板支架，必须等后浇带施工完毕，根据本工程条件，必须达到100%以上才可以拆除。

（见附图）

3）、拆模顺序

对后浇带周围的模板拆除前，先拆除柱模板及梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。

保证后浇带受力不受影响。

其顺序为：

拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑→拆除柱模板→拆除梁连接件及侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑。

4）、后浇带两侧支撑区域范围内不得拆除，在后浇带封闭后在拆除。

5）、拆下来的模板要及时整理运走，不得堆放在后浇带脚手架上。

九、安全技术措施

1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。

2、装拆模板必须有稳固的登高工具。

3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。

4、在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。

5、进入施工现场人员必须戴好安全帽，搭设排架属高空作业，施工人员必须佩带安全带，并做到高挂低用并系牢固。

6、不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。

7、应按规范、规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，验收不合格的不得使用。

对检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。

8、工作前应先检查使用工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

9、两立杆的对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头不应设置在同步内。

10、相邻的两根纵向水平牵杆不得设在同一跨或同一步内，不同步或同跨的两邻纵向水平杆接头在水平方向错开距离不应小于500MM。

11、剪刀撑的设置与地面的夹角应在45°～60°之间，斜杆的延长应采用搭接，其搭接长度不小于1M。

12、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。

13、搭设过程中及时对步距、纵距、横距及立杆的垂直度进行校正，垂直度偏差不大于1‰。

十、注意事项

1、楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接，然后向中央铺设。

2、模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）的有关规定执行。

3、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。

拆模时严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬。

4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。

待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。

5、拆下的模板等严禁抛掷，要有人接应传递，按指定地点堆放。

6、任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。

十一、模板支撑体系与计算

一）、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；纵距（m）:

0.80；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

2.90；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.0；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

150.000；

木方的截面宽度（mm）:

40.00；木方的截面高度（mm）:

90.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二）、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.82/6=48.6cm3；

I=90×1.83/12=43.74cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.4×0.8+0.35×0.8=9.315kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×0.9=0.9kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×9.315+1.4×0.8=12.438kN/m

最大弯矩M=0.1×12.438×1502=27985.5N·mm；

面板最大应力计算值σ=M/W=27985.5/48600=0.576N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.576N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=9.315kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×9.315×1504/（100×9500×43.74×104）=0.008mm；

面板最大允许挠度[ν]=150/250=0.6mm；

面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.6mm,满足要求!

三）、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=4×9×9/6=54cm3；

I=b×h3/12=4×9×9×9/12=243cm4；

方木楞计算简图（mm）

1.荷载的计算：

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.15×0.4+0.35×0.15=1.552kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×0.15=0.15kN/m；

2.强度验算:

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.552+1.4×0.15=2.073kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.073×0.92=0.168kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.168×106/54000=3.11N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.11N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×2.073×0.9=1.119kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.119×103/（2×40×90）=0.466N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.466N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.552kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×1.552×9004/（100×9000×2430000）=0.315mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.315mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

四）、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.866kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.98kN·m；

最大变形Vmax=2.198mm；

最大支座力Qmax=12.283kN；

最大应力σ=979604.43/5080=192.836N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值192.836N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为2.198mm小于900/150与10mm,满足要求!

五）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=12.283kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六）、模板支架立杆荷载设计值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×2.9=0.374kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×0.8×0.8=0.284kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.4×0.8×0.8=8.1kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.758kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1+2）×0.8×0.8=2.43kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=13.911kN；

七）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=13.911kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

k----计算长度附加系数，取1.155；

μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=2.945；

L0/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=13911.468/（0.207×489）=137.434N/mm2；

立杆稳定性计算σ=137.434N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！