插扣式脚手架.docx
- 文档编号:4423001
- 上传时间:2022-12-01
- 格式:DOCX
- 页数:27
- 大小:144.33KB
插扣式脚手架.docx
《插扣式脚手架.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《插扣式脚手架.docx(27页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
插扣式脚手架
第一节、编制依据
模板工程的施工质量是对整个砼工程质量,对下道工序的施工有直接的影响。
因此,合理选用模板支撑体系,严格执行“三检制”,保证模板的施工质量。
本工程支模计算依据建筑、结构图纸和图纸答疑纪要及图纸设计变更,及以下标准、规范:
1)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
2)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、J84-2011。
3)支模计算软件。
相关国家规范、地方标准等技术文件:
4)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—2015;
5)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011;
6)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2011;
7)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008;
第二节、工程概况
绿城•诚园项目位于河北省邢台市太行路路与学院路交汇处东北角,总建筑面85330.16m2,其中:
9#住宅楼8158.64m2、10#住宅楼6155.1m2、12#住宅楼8365.14m2、13#住宅楼9235.89m2、17#住宅楼10452.84m2、18#住宅楼6155.22m2、21#住宅楼9637.49m2、22#住宅楼6159.87m2。
建筑物最大高度36.0m。
筏板基础,剪力墙结构。
地下均为2层,9#、12#、17#楼地上11层;21#楼地上10层;10#、13#、18#、22#楼均地上9层。
该工程±0.000相当于(黄海系)绝对标高84.4m,基础筏板厚度550、600、650mm等。
地下二层均设有储藏间、计量间、排风机房、配电间;地上为住宅楼,层高3.0m;屋面顶部设有太阳能集热器设备。
建筑工程规模:
小型;设计使用年限:
50年;建筑防火分类:
二类;建筑耐火等级:
二级,地下为一级;地下工程防水等级:
地下室防水等级为二级,配电室为一级;建筑抗震设防烈度:
七度。
第三节、插扣式脚手架的特点
插扣式脚手架全称为多功能插扣式脚手架,它是由承插型插扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。
与插扣式钢管支架相比具有承载力大,搭建速度快,稳定性强,易于管理等特点。
1、主要构配件:
(1)、立杆:
杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。
(2)、连接轮盘:
焊接于立杆上可扣接4个方向扣接头的八边形孔板。
(3)、立杆连接套管:
焊接于立杆一端,用于立杆竖向接长的专用外套管。
(4)、横杆:
两端焊接有扣接头,且与立杆扣接的水平杆件。
插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架,它有点类似碗扣架又优于碗扣架,他的特点如下:
1、具有可靠的双向自锁能力;
2、无任何活动零件;
3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷;
4、受力性能合理;
5、可以自由调节;
缺点:
1、插扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实,地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上;
2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设;
3、只能作为落地式脚手架使用,不能作为悬挑脚手架使用。
本工程使用条件:
由于本工程为剪力墙结构,楼面地面平整,顶板流水施工,要求满堂架搭设规范且速度快,所以采用插扣式满堂架施工支撑体系。
第四节、插扣式支撑的设计
4.1插扣式脚手架的布置
1、插扣式满堂架的搭设严格按照GB24911-2010标准执行,根据本工程实际情况,按照楼层高度选用长度2500mm的立杆加500mm的U型顶托。
根据计算书、剪力墙开间尺寸和梁位置,横杆长度采用600、900㎜。
2、对于局部特别的房间,如卫生间、厨房、阳台等结构板标高不一致的,高差大于10mm的,该房间独立设置插口满堂架,与临间采用钢管扣件连接。
3、部分房间适当利用长度1500mm的钢管扣件进行调整立杆间距,保证立杆相对梁的距离。
4、对于楼梯踏步的模板支设,由于模板架支撑是斜向的,采用钢管扣件进行搭设。
5、对于顶板,由于插扣式脚手架的支设高度不能正好到达梁底,因此,在插扣立杆顶端,加设U型顶托进行顶板标高的立杆高度调整。
立杆顶部U型托丝杆外露不得超过25CM,确保支架及U型顶托的的受力稳定。
顶板底采用U型顶托上设钢管横杆,钢管横杆必须摆放在U型顶托中心部位,钢管横杆上铺设40*60木方,间距150mm,木方上铺设12mm竹胶板。
6、梁底间距900mm设置一道水平小横杆,用钢管扣件连接。
梁底采用小横杆上铺设三道40*60木方,木方上铺设梁底板。
7、根据立杆2500mm的尺寸,每道立杆有两道插盘,两步横杆必须满加,不得漏加扫地杆。
8、在顶板混凝土布料机的安放房间采用600mm的插口横杆,该房间设置四道剪刀撑,剪刀撑用钢管扣件搭设,确保满足布料机施工的动荷载。
第五节、施工部署准备
5.1工艺流程
主体结构采用各楼号独立流水施工,各楼号准备三层支撑架材料,依次进行流水作业。
5.2插口满堂架施工准备
a、材料准备:
根据各楼流水施工进度计划及工程量,计划分批进场三层的插扣满堂架,材料的数量及进场时间,由专人负责,确保材料按时进场,并妥善保管。
(1)对于发生变形、弯曲、开裂、生锈的架管,严禁使用,及时退场。
(2)架管进场后,堆放整齐,上部覆盖严密,下部垫起架空,防止雨淋生锈。
b、插扣式满堂架范围
基础以上结构顶板模板支撑;
c、插扣式满堂架技术交底工作
在插扣式满堂架架子搭设前,应该对工人进行新工艺的技术交底工作,交底的重点如下;
1.插扣式支撑体系扣件必须插牢固,保证不能自拔。
2.按规范和方案要求搭设横杆、顶墙杆、扣件连接杆及剪刀撑。
3.可调U型顶托的自由端高度小于250mm。
4.作为扫地杆的最底层水平杆必须满加。
第六节、操作工艺
1、将楼层各构件位置的边线在地面上标出,以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。
2、按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出,并做好标记,保证立杆排列整齐。
3、先竖立最角端的立杆,并逐步将周边立杆竖起,将扫地杆及第一步横杆搭设,保证已搭设架体稳固、不倾倒。
4、在立杆全部竖立完成后,进行上部立杆搭设,将全部横杆搭设完成,并预留出梁位。
按预定架体设计要求搭设剪刀撑,剪刀撑必须按要求整体搭设。
5、搭设梁底纵向受力钢管,受力钢管需采用双扣件固定,钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。
6、梁底模板铺设时,木楞木枋放置应平顺,且靠近节点位置需放置木楞。
7、板底模板铺设时,应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置,并对其进行拉线找平,满足平整度要求后再铺设模板。
第七节、质量标准
7.1质量管理基本要求
为保证支模架施工质量,控制安全风险,设置验收点,即:
满堂架基础验收、满堂架验收。
由安全员、技术员负责停工验收,验收合格后,方可进入下一道工序施工。
7.2满堂架的施工验收要求
1、验收人员:
施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收,确认合格后方可投入使用。
2、检查验收必须严肃认真进行,要对检查情况、整改结果填写记录内容,并签字齐全。
3、重点验收项目:
(1)插口连接验收:
安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查,检查扣件主要看其连接是否紧固,不合格时,必须整体重新插入或靠紧,并经复验合格方可验收。
安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。
(2)基础是否平整坚实,支垫是否符合要求。
第八节、安全文明要求
8.1安全施工主要注意事项
⑴支设立柱模板和梁板模板时,应搭设工作台,不足4m的,可使用马凳操作,不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走,更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
⑵当搭设4m以上的梁板模板时,应在满堂架中间设一层简易安全网,以防止高空坠落及坠物伤人。
⑶搭拆脚手架、模板时,应按《高处作业安全技术规范》JGJ80-2016的有关规定进行。
且地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
⑷拆脚手架、模板前,应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。
⑸架子工持证上岗,搭设施工时避免上下同时作业。
钢管横杆、立杆的接头应错开。
紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。
外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密,以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。
⑹搭拆脚手架过程中,操作人员应系好安全带带好安全帽,一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。
⑺拆模采用长撬杆,严禁操作人员站在正拆除的模板下,拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑固定。
⑻对职工进场进行安全技术教育,发现施工中的安全技术问题应及时解决。
⑼现场安全员有权制止违章指挥和违章作业,遇有险情应立即停止施工作业,并报告工程项目领导及时处理。
⑽模板拆除时,不应对搂层形成冲击荷载,拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走,防止人员踏空坠落。
8.2脚手架施工的危险源
脚手架搭、拆、使用时的高空坠落;脚手架搭、拆、使用时的物体打击;脚手架的坍(垮)塌。
⑴针对高空坠落的管理要求
①参与搭拆作业的人员,须持证上岗,安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全,严禁酒后作业。
作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
②工人在架上作业时,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失、和落物;严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
③脚手架进行全封闭使用,外架底部满铺脚手板,下挂密目安全兜网一道。
(外架另行设计。
)安全网必须与结构连接严密牢固。
严禁使用损坏和腐朽的安全网。
④作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
⑤人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道,严禁攀援脚手架上下。
⑥六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业;雨、雪之后上架作业时,应把架面的积雪、积水清除掉,仔细检查确认安全后,方可上人操作。
⑵针对物体打击的管理要求
①搭拆过程中,不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
②拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的扣件应放入袋内,传递至地面并放指定地点堆存。
③拆下的钢管与配件,应及时传送至楼层内,防止碰撞,严禁抛掷。
④在整个拆除作业过程中,项目安全员应切实作好现场巡查工作,在主要通道处设置警戒区,安排警戒员一名巡视,确保拆除作业顺利进行。
⑶针对坍(垮)塌的管理要求
①脚手架必须严格按方案进行搭设,在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。
确有实际情况,需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决。
②本支模架只允许作为结构施工支模架,不允许堆载,不得随意超负荷使用。
③本支模架作为支撑架,立杆垂直度须严格控制,一般须吊线复核,必要时用经纬仪复核垂直度。
④在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。
⑤施工前因操作要求需要拆除部分架体时,必须经项目总工程师同意,并由施工工长旁站指挥,防止误拆杆件。
8.3安全检查
1、检查脚手架是否变形或沉陷。
若有异常,应随时上报、及时处理。
2、检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度,若有异常,应及时加固和消除隐患。
3、检查插插口时,先看其外观,视情况对其进行涂油和紧固。
4、检查连接件是否齐全、松动、位移等,因施工需要移动,必须在专人负责下在相邻位置补足。
5、检查安全网等是否完整、牢固,若有损坏及时调换、整改。
6、检查满堂架的荷载情况。
支模架上不准堆放大量材料、过重的设备,以免超过设计荷载,如发现有处于不安全位置和不稳定状态的,应及时纠正。
此外,还要逐日清除脚手板上的垃圾。
7、脚手架维护和保养应设专人定期完成,遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。
8.4文明要求
1、对现场架料堆场进行统一规划,对不同的进场材料设备进行分类合理和储存,并挂牌标明标示,重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。
2、架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。
3、环保与文明施工。
做到工完场清。
整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。
第九节、模板支撑体系设计计算
板模板(盘扣式)计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
全部楼标准层
新浇混凝土板板厚(mm)
120
模板支架纵向长度La(m)
18
模板支架横向长度Lb(m)
45
模板支架高度H(m)
3.0
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
4
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
0.2×1×0.8=0.16
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
900
立杆横向间距lb(mm)
900
水平杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
900
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
350
小梁间距l(mm)
200
小梁最大悬挑长度L1(mm)
100
主梁最大悬挑长度L2(mm)
150
平面图
纵横向剖面图
四、面板验算
面板类型
木模板
厚度t(mm)
12
抗弯强度设计值f(N/mm2)
16.83
弹性模量E(N/mm2)
9350
计算方式
简支梁
按简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bt2/6=1000×122/6=24000mm4
I=bt3/12=1000×123/12=144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×1×3=7.934kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.12)=3.734kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1×1×3=6.112kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×7.934×0.22=0.04kN·m
σ=Mmax/W=0.04×106/(66667×103)=0.6N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×6.112×2004/(384×9350×666667)=0.02mm
νmax=0.02mm≤min{200/150,10}=1.333mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
Ф48×2.75
截面惯性矩I(cm4)
32
截面抵抗矩W(cm3)
16
抗弯强度设计值f(N/mm2)
12.87
弹性模量E(N/mm2)
8415
计算方式
二等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.2×3=1.635kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1×0.2×3=1.262kN/m
按二等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.162×106/16000=10.125N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=0.909kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.909×1000/(2×60×40)=0.568N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
νmax=1.596mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
满足要求!
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=0.731kN
R2=1.818kN
R3=0.731kN
正常使用极限状态
R1ˊ=0.562kN
R2ˊ=1.396kN
R3ˊ=0.562kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
48mm×2.75mm
截面惯性矩I(cm4)
10.78
截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.731,1.818,0.731]/2=0.909kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.562,1.396,0.562]/2=0.698kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.382×106/4490=85.078N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=2.521kN
τmax=2Vmax/A=2×2.521×1000/424=11.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
νmax=0.611mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
满足要求!
七、立柱验算
钢管类型(mm)
A-LG-1500(Φ48X2.75X1500)
回转半径i(mm)
20.1
抗压强度设计值[f](N/mm2)
200
立柱截面面积(mm2)
571
立柱截面抵抗矩(cm3)
7700
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=900+2×0.7×350=1390mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段:
λ1=l01/i=1390/20.1=69.154
查表得,φ=0.886
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×0.9×0.9=6.816kN
f=N1/(φ1A)=6.816×103/(0.886×571)=13.473N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段:
λ2=l02/i=1800/20.1=89.552
查表得,φ=0.424
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×0.9×0.9=7.35kN
f=N2/(φ2A)=7.35×103/(0.424×571)=30.359N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求!
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.16×0.9×1.82/10=0.059kN·m
顶部立杆段:
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.059/0.9=6.558kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=6.558×103/(0.886×571)+0.059×106/7700=20.625N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段:
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.059/0.9=7.093kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=7.093×103/(0.424×571)+0.059×106/7700=36.96N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力
N=6.816kN≤[N]=40kN
满足要求!
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.16×40×2.9×6+0.55×40×4)=251.194kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×40×302/2=25515kN.m
MT=251.194kN.m≤MR=25515kN.m
满足要求!
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×40×2.9+0.55×40×4)=147.42kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.12]×40×302/2=98706.6kN.m
MT=147.42kN.m≤MR=98706.6kN.m
满足要求!
十、立柱地基基础计算
脚手架放置位置
混凝土楼板
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/(mfA)=7.35/(0.4×0.25)=73.5kPa≤fak=100kPa
满足要求!
梁模板(盘扣式)计算书
计算依据:
1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
2、《建筑结构荷
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 插扣式 脚手架
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)