中海石油南海深水天然气终端项目东护岸爆破挤淤方案.docx
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中海石油南海深水天然气终端项目东护岸爆破挤淤方案
中海石油南海深水天然气终端项目东护岸
爆破挤淤分项工程施工方案
编制:
审核:
编制单位:
(湛江)南方工程建设局
编制日期:
2010年11月20日
1.编制依据
⑴南海深水天然气终端项目东护岸工程技术规格书;
⑵南海深水天然气终端项目东护岸工程设计施工图纸;
⑶《珠海经济特区环境保护条例》;
⑸《珠海经济特区水土保持条例》;
⑹《珠海经济特区建筑工程安全管理条例》;
⑺《民用爆破物品安全管理条例》国务院2006年5月;
⑻《爆破安全规程》(GB6722-2003);
⑼《地基与基础工程施工及验收规范》GBJ-202-83;
⑽《大爆破安全规程》GBJ-13349-92;
⑾《土方与爆破工程施工及验收规范》(GBJ201-83);
⑿《建筑机械使用安全技术规程》JGJ-33-86;
⒀《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ-46-84;
⒁《工程测量规范》;
⒂《市政工程施工手册》,中国建筑工业出版社,1995年;
⒃《爆破法处理水下地基和基础技术规程》(JTJ/T258-98);
⒄《堤防工程施工规范》(SL260-98)
⒅《堤防工程施工质量评定验收规程》(试行)(SL239-1999);⒆《水运工程质量检验标准》JTS257-2008
⒇《水运工程施工安全防护技术规范》JTS205-1-2008
2.工程概况
2.1工程名称
中海油南海深水天然气终端项目东护岸工程
2.2建设地点
拟建南海深水天然气终端项目东护岸工程位于珠海市高栏港区高栏岛西南端的铁炉湾东南侧。
工程位置S~SW向对外海开敞,W~N向分别有荷包岛、大杧岛、三角山、南水岛等岛屿环抱,地理位置约113°15′22″E、21°52′52″N。
2.3工程内容及规模
本工程新建永久性防护岸一座,主要作为南海深水天然气项目陆上厂区防御风暴潮水和波浪,同时兼作陆上厂区陆域形成的东侧边界。
护岸设计标准为II级堤防。
采用抛石挤淤、抛石爆破排淤填石斜坡堤结构,共建设护岸长度1076.935米;东护岸工程爆破挤淤填石工程量约为122万方。
堤身结构采用斜坡堤,堤身材料采用抛填石料,堤顶高程为12.30m(当地理论基准面),堤顶设有1.2m高挡浪墙,挡浪墙顶标高为13.5m,堤顶布置有4m宽道路,堤顶道路采用250mm厚现浇砼路面;整个堤身断面内外坡坡度均为1:
1.5,斜坡堤外坡标高+4.0m(当地理论最低潮面)设宽14.0m平台,堤脚设宽15~35m护脚规格层,护脚规格层下为厚2.0m护底规格;海侧护面块体为20t扭王字块,堤头护面块体为25t扭王字块;内坡标高+2.1m设宽2.0m分级平台,陆域形成标高6.946m以上护面采用500mm厚浆砌规格护面,陆域形成标高6.946m以下采用混合倒滤层,分级平台上方倒滤层厚1.0m,分级平台以下倒滤层厚1.2m,防止后方回填料流失,坡脚设宽8.0m的护脚棱体。
2.4施工条件
2.4.1地理位置及地形地貌
本工程护岸及围堤结构位于无掩护的敞开海域,海床泥面标高为-8~-10m。
整体呈由北向南逐渐加深的趋势,水下地形较平缓,软土层厚度变化较小,硬土层的厚度变化较大,基岩顶面埋藏深度变化较大。
地表上层存在10~14m的淤泥及淤泥质土,含水量为44%~60%,力学指标差,抗剪强度小,承载力低,压缩沉降量大。
设计根据各区段地质波浪条件及其与护岸的相关边界条件和使用功能采用了不同的地基加固方法,地基处理方式为:
东护岸靠近堤根部约50m范围为抛石挤於,其余为爆破排淤填石。
2.4.2工程地质条件
本护岸堤身下淤泥属饱和软土,厚度最多达15~20米,需进行爆破挤淤处理。
各土层根据时代、成因和地层结构,选取与防波堤施工关系密切的土层综合描述如下:
序号
桩号
控制
长度(m)
泥面高程(m)
底面高程(m)
置换深度(m)
落底宽度(m)
1-1
0~K0+00
33
-9.29
-13.69
4.4
97.86
2-2
K0+00~K0+050
50
-9.49
-13.69
4.2
118.92
3-3
K0+050~K0+080
30
-8.46
-22.96
14.5
131.97
4-4
K0+080~K0+123
43
-8.46
-22.96
14.5
131.97
5-5
K0+123~K0+200
77
-9.47
-24.342
14.87
133.49
6-6
K0+200~K0+300
100
-9.59
-29.29
19.7
134.25
7-7
K0+300~K0+400
100
-8.36
-27.76
19.4
131.97
8-8
K0+400~K0+500
100
-8.74
-23.64
14.9
133.07
9-9
K0+500~K0+600
100
-8.58
-24.68
16.1
130.9
10-10
K0+600~K0+700
100
-8.37
-24.57
16.2
131.79
11-11
K0+700~K0+800
100
-9.64
-23.44
13.8
132.99
12-12
K0+800~K0+900
100
-8.79
-26.09
17.3
135.32
13-13
K0+900~K1+000
100
-9.65
-25.35
15.7
133.17
14-14
K1+000~K1+040
86
-9.54
-23.44
13.9
133.10
15-15
K1+040~K1+070
65
-9.54
-23.44
13.9
133.10
2.4.3气象参数
表2-1高栏岛气象要素特征值表
项目
高栏岛气象站
累年平均大气压(hpa)
995.1
多年极端最高气压(hpa)
1033.3
多年极端最低气压(hpa)
974.5
累年平均气温(℃)
28.7
多年极端最高气温(℃)
38.5
多年极端最低气温(℃)
5
30年一遇最低气温(℃)
2.6
累年平均相对湿度(%)
81.6%
累年最小相对湿度(%)
9
多年最大年降雨量(mm)
3379.6
多年最小年降雨量(mm)
1200
多年最大24小时降雨量(mm)
620
多年最大1小时降雨量(mm)
87.8
多年最大10分钟降雨量(mm)
31.6
累年平均风速(m/s)
6.6
累年最大风速(m/s)
30
全年主导风向
NE
3.深厚淤泥施工工艺及设计依据
3.1类似工程实例
深厚淤泥的爆破挤淤在原理上﹑装药施工工艺和爆破参数的选取上都与浅层淤泥的爆破施工有所区别;主要要点是在淤泥软基上抛填块石,形成一定的堤长之后在堤头和堤身两侧一定距离和深度的淤泥内实施控制爆破,使药包周围的淤泥受到强扰动并丧失强度,软基上的填石块体按一定方向定向滑移,在重力和多次爆破振动的作用下沉落到淤泥下部的持力层。
该方法是处理防波堤、护岸、海堤和围堤等深厚淤泥软基的最新技术。
该技术明显的优点是:
施工工艺简单,对其他工序干扰小,施工速度快,后期沉降小。
近年来我公司主持或参与建设的以下几项工程,均涉及到深厚淤泥的处理难题,最终经过我公司员工的精心施工,施工质量得到了肯定。
其中福州可门电厂围堤还曾获得2006年中国华电集团科学进步二等奖。
●浙江象山9924工程围堤护岸
南北护岸总场330米,淤泥厚度26米,原海底泥面在﹣1.0米,设计要求全清淤落底。
采用超高抛填﹑小推进﹑大药量等手段施工,钻孔和物探检验结果满足设计要求,工后沉降只有5公分。
●连云港核电排水口围堤工程
排水口两侧及隔堤总长460米,淤泥厚度15~20米,原海底泥面在~0.5米,设计要求全清淤落底。
采用振冲式装药,超高抛填﹑小推进等方案施工,钻孔和物探检验结果满足设计要求。
●福州可门电厂围堤
围堤总长1209米,淤泥厚度一般为28米,最大淤泥厚度达到40米。
设计要求全清淤落底。
经13个钻孔显示,爆破后抛石体全部落底,达到设计要求。
●浙江宁海电厂围堤
围堤总长2912米,淤泥厚度17米,,石料块度极差,且设计要求全清淤落底,施工难度很大。
施工时采用超高抛填﹑小推进﹑分段延时起爆技术等手段,钻孔和物探检验结果满足设计要求,工后沉降不超过5公分。
●浙江洞头中心渔港防波堤工程
全长350米,淤泥厚度18~23米,原海底泥面在﹣6.0~﹣7.0米,落底宽度40米,上部防浪结构对两侧堤身爆破挤淤效果要求较高,设计要求全清淤落底。
采用超高抛填﹑小推进﹑深埋药包和延时起爆等手段施工,7个钻孔和物探检验结果满足设计断面要求。
●深圳西部通道围堤工程
围堤总长2685米,淤泥厚度12~18米,,设计要求全清淤落底。
采用多种措施综合施工方法,检测结果满足设计要求。
●福建炼油厂青兰山护岸工程
护岸长1026米,淤泥厚度15~20米,原淤泥面有斜坡,抛填过程中出现滑移,几百米堤段整体滑动。
经爆破挤淤处理后,堤身稳定,使用良好。
●汕头华能电厂围堤
围堤总长3120米,淤泥厚度26~28米,设计要求下部残留部分淤泥。
采用挖掘机装药,钻孔和物探检验结果满足设计要求,完工后沉降稍大。
3.2深厚层淤泥软地基爆破处理的机理
深厚淤泥爆破挤淤是在抛填堤头“泥——石”交点前方1~2m距离,深度为0.45倍的淤泥层厚度的位置埋置群药包,在爆破负压与震动作用下,将深层淤泥扰动,使其强度大大降低,造成了深层淤泥沿设计堤身轴线定向滑移的条件。
抛填的石料在自重作用下挤向由爆破产生的空腔并重组形成稳定石体,爆后抛填后,随抛填自重荷载的增加,当被爆破强扰动的深层淤泥内的剪应力超过其抗剪强度时,抛石体沿滑移线朝轴线方向定向滑移下沉,实现泥石置换。
随爆破参数、淤泥厚度与性质而异,这种“抛填——定向滑移下沉”过程将出现多次,直到抛石体接近下部持力层为止。
重复进行上述“抛填——爆破——定向滑移下沉”循环施工作业直至达到全堤设计要求。
深厚层淤泥软基的施工过程质量控制
深厚层淤泥软基施工时,宏观表现为堤头爆破后,堤头下沉,继续抛填,堤头还是在下沉,抛填过程中堤身有较大的沉降量。
在堤头一定长度内,通过多次的爆震和抛填沉降,使堤身落底。
在爆破挤淤施工过程中,质量控制措施有:
●严格控制抛填参数,对堤头抛填进尺﹑抛填宽度和抛填高度要严格控制。
●抛石量控制,统计每天的上堤方量,每炮进尺方量,测量爆前爆后断面。
当每炮进尺到达但抛填方量不足时不能爆破若实际需要爆破时,要采取减少药量或其他补救措施。
●累积沉降量法,测量每次爆前爆后的断面,每5米固定一个点,经多次爆破后,统计该点的累积沉降量,累积沉降量与该点的淤泥厚度比较,可以判断出石层落底情况。
●体积平衡法根据每次进尺的抛填石量、爆破前的堤身断面测量、爆破后的堤身断面测量,通过比较分析判断堤身是否落底,对于没有落底的进尺必须采取补爆。
4.施工总体设计
4.1.施工顺序
施工顺序,详见框图4-1。
临建设施修建
施工道路修筑
人员、机械设备进场
测量放线
药包制作
内外侧向爆填
堤头爆填
抛填
挖除淤泥包
爆后断面测量
4.2.总体方案
为保证施工进度,满足工期要求,抛填块石需24小时施工作业,每昼夜至少抛填10000方开山石料,方能满足每天进尺7米的要求。
综合考虑各种因素后,确定抛填总体方案如下:
护岸堤的抛填高程暂定+6.0m,抛填宽度根据不同断面要求略有不同,但要满足爆前加宽加高的要求,同时要保证抛填车辆的安全,单炮进尺长度6.0~7.0m爆破参数可参照本施工组织设计中第七章护岸堤爆破参数设计。
4.3.工期安排
爆破处理软基进度和工期主要由石料抛填速度决定,只要石料抛填速度有保证,堤头一天内爆破作业可进行1次。
本工程正常作业每次堤头爆填时抛填石方量控制在10000方左右,以每天堤头完成一次爆填推进6~7m计算,则护岸堤工期估算如下:
堤长1076.935米,抛石总方量310万立方米,其中爆破挤淤方量120万方,按每天保证爆破一次堤头抛填计,共需抛填施工200个工作日,综合考虑其他因素,爆破挤淤施工应9个月内完成。
4.4.本工程爆破处理软基施工特点
根据现有的设计施工图纸及钻孔资料显示,首先,本工程需置换淤泥层厚度较大(10~14米),属于深厚淤泥的爆破挤淤施工。
采取的爆破挤淤机理﹑装药工艺﹑爆破参数的设计及施工组织也不同于以往的浅层淤泥,不但要有类似的工程经验参考,而且要对施工中出现的问题进行认真分析总结,爆破挤淤负责人要有比较多的类似工程经验和综合处理工程问题的能力。
其次,本工程断面上窄下宽,底宽130米,如何设计抛填参数以达到既不浪费抛填石料又满足设计要求也是本工程重点。
另外,本工程堤身内侧将来要承受较大横向载荷,因此要求必须严格保证堤身落底深度和宽度。
针对上述特点,我们采取堤头超宽超高抛填施工方式,即抛填时要求设计的底面宽度一次到位,堤头爆后堤身上部变窄,堤身底部一次落底到设计尺度。
这样做的好处是:
超抛部分的堤头经爆破后下塌保证了落底的宽度,跟进的侧向爆破控制了上堤的石方量,达到了整形和减少理坡工作量的目的。
本工程处理淤泥深度绝大部分在15~20米,落底宽度在110米左右,据此,堤头上部抛填宽度在堤顶标高达到+5米高程时应控制在58米左右,过宽则会造成抛填和加高困难且方量过大;距堤头12米(2次循环进尺)以后,堤身补抛时控制宽度在40米左右为宜,如堤身抛填过窄无法保证设计要求的落底宽度和深度,从而质量无法保证。
(具体抛填尺寸见后附图)。
4.5.本工程典型施工段的选取
选定的经验系数及其单炮药量,应经过试验修正。
试验要求为:
(a)试验段长度不小于50m,试验段应选择在勘探资料可靠并有代表性的地段。
(b)按爆破设计参数进行堤身爆破处理。
(c)严格统计抛填方量,测量爆破前后纵断面,每50m进行一次体积平衡验算,预测堤身落底情况。
(d)根据实测抛填方量与设计图断面方量,进行体积平衡分析。
按设计要求,用钻孔或物探法进行辅助检测。
(e)分析修正。
(f)若出现堤身爆破用药量偏小,可加强侧向爆破,使试验段达到设计要求,为正式施工段的药量确定提供依据。
(g)本工程淤泥层变化不大(15~20米),所以试验段应选取在爆破挤淤起始段,即K0+050~K0+100段,爆破参数严格按设计选取,以利修正。
4.6.施工工艺
4.6.1.堤头爆破处理
采用自卸卡车按设计要求推填堤心,当达到爆破处理进尺时(6~7米),开始爆破作业。
在推填堤心石前方一定距离内,将药包埋入淤泥下,采用导爆索传爆网络,陆上起爆。
爆破的震动效应使淤泥受到强烈扰动,强度大大降低,堤头石料在瞬时内塌落,并沿淤泥强度小的方向滑移。
在严格控制进尺和抛填量的情况下,经过多次爆破和振动,石料落到持力层上,完成了石料对淤泥的置换。
4.6.2堤身侧向爆破处理
完成堤头爆破处理后,石料基本落到持力层上,但仍需对堤身两侧进行侧向爆破处理,以便加宽堤身和整形,达到设计要求。
爆破设计和施工方法与堤头爆破处理相同。
一般情况下,堤身侧向爆破处理可在堤头爆破处理100米后开始。
为了避免单次爆破药量过大,堤身侧向爆破每次处理长度一般为50m。
外侧和内侧各进行1次侧爆。
堤头和堤身内、外侧爆破处理后,经过理坡达到设计断面。
4.7.施工机具的选择
根据淤泥厚度及装药宽度要求,本工程应采用两种不同的施工机具。
堤头爆破装药,采用挖掘机改装的液压振动式布药机;当两侧侧爆装药达不到实际宽度时,采用吊架装药或吊机振冲装药;三种布药方式都为陆上装药,不受风浪及气候的影响。
吊架装药(适合有覆盖水情况) 震冲装药(装远、深淤泥情况)
挖掘机直插装药
4.8.起爆网路
爆破挤淤施工起爆网路的主体为导爆索,用导爆索加工成起爆体放入药包中,然后将药包埋入泥中一定深度处,同时将导爆索引出水面,并与主导爆索相连(并联),主导爆索可用单股或双股,最后用电雷管起爆;起爆器型号为:
GM~300小型起爆器。
起爆网路示意图如下:
4.9.药包结构
4.9.1炸药品种
爆破挤淤施工通常采用散装乳化炸药,主要是考虑炸药的防水,而且乳化炸药在药包加工过程中不易散落。
乳化炸药的性能要满足出厂时的性能参数,防止乳化炸药时间过长,性能减低。
4.9.2导爆索
选用防水塑料导爆索,导爆索每米含TNT量为1.5g。
4.9.3药包重量计量
单个药包的重量按淤泥层厚度计算选取,药包重量的计量用台秤称重。
单药包的重量误差为±5%。
4.9.4药包防护
采用塑料编织袋防护,塑料编织袋尺寸为40cm×70cm,编织袋要求有一定的抗拉强度。
4.9.5药包结构
爆破挤淤施工单个药包的重量根据设计选取。
将称量好的炸药装到塑料编织袋内;将导爆索的一端做成起爆头,插入炸药内部;用细麻绳捆扎袋口。
导爆索的另一端用塑料防水胶布包扎。
爆破处理作业前计算药包数量、总药量,并通知炸药库在指定时间运到工地。
见药包结构示意图。
药包结构示意图
4.9.6材料及制作要求
⑴材料要求
①检查导爆索的外观质量,如有过粗、过细、破皮或其它缺陷部分均应切除。
②每盘导爆索的两端应先切掉5cm,使用快刀切取导爆索,切口应做防水处理。
切割时工作台上严禁摆放电雷管。
3禁止切割已接上电雷管或已插入炸药的导爆索。
④导爆索需用搭接连接时,搭接长度不得小于15cm,并绑扎结实。
导爆索禁止打结或打圈。
⑵制作要求
①药包制作时,应在专用加工房作业。
②药包防水应根据药包需要浸水时间和承受水压采用相应的防水措施,必要时以现场浸水准爆试验加以确定。
4.10.装药作业
①装药机械
本工程中爆破挤淤堤头爆破施工使用挖掘机改装的陆上装药机是能保证装药深度的。
选用陆上成孔和装药的装药工艺,该工艺是在陆上用挖掘机和装药器成孔,陆(水)上装药。
该装药机具组成主要为一台履带式挖掘机和振动器及装药圆管组成。
400型挖掘机;管内径为219mm,管长15m(可加长),装药量为40kg/m。
②装药
挖掘机装药示意图
装药操作时履带式挖掘机行至指定位置,提起装药器,陆上一次装药。
通过挖掘机的行走和旋转将装药器定位,在设计位置上成孔,达到深度后,由技术工打开装药器底部的药室小门,挖掘机上提,药包在配重和淤泥、水压作用下落至设计位置。
提起装药器进行下一循环作业。
本工艺埋设一个单药包约5min。
堤头爆破挤淤药包布置见下图:
堤身推进、爆填平面示意图
堤端部爆填纵断面示意图
5.施工工序与抛填参数设计
5.1施工工作面的布置
根据设计工期和进度要求,每天堤头要抛填石料10000方,按单车方量20方计算,每天堤头车辆为500车。
这样的抛填强度,须抛填方和爆破方紧密配合方能完成。
5.2施工工序与抛填宽度
本工程堤身断面上窄下宽,设计抛填参数时应根据设计落底宽度及边坡坡比计算出爆前抛填宽度并严格控制,爆破后及时调整到正常堤宽;这样既能保证落底宽度要求又能避免浪费石料。
根据爆破法处理软基的特点与设计要求,本工程相应的抛填参数如下:
1测量放线:
确立海上与陆上抛填标志。
⑵堤身抛填:
爆破挤淤技术对抛填石料有一定的高度要求,荷载大小直接影响爆破挤淤的效果,所以综合考虑水深、泥深、设计断面尺寸等因素,本工程以道路中心线为海堤中线设计堤顶面抛填高程+6.0m;抛填宽度58.0m(内20.0m,外38.0m):
具体尺寸见东护岸抛填示意图。
⑶堤身爆破处理:
经爆破处理形成稳定的施工堤身。
爆破处理前,堤头要形成超高抛填,具体要求为:
超高抛填高度为1.0~2.0m,宽度为58.0m,长度7.0m左右。
⑷堤身循环抛填:
堤身爆破处理后,继续下一循环抛填,抛填高程为+6.0m,抛填宽度应适当收到40.0m(内20m,外20m),具体爆后抛填宽度视实际情况确定;每6m~7m为一次“抛填—爆破”循环,直到完成全堤堤身处理。
⑸两侧侧向爆破处理:
达到设计要求的稳定断面。
其实施要求为:
当堤身“抛填—爆破”处理进行到一定长度后(约50米),可进行侧向爆破处理。
单次侧向爆破处理长度为50m,两侧爆破处理可同时进行。
⑹补抛填(侧向爆破处理后):
侧向爆破处理后,堤顶面下沉0.5~1.0m左右,堤宽减少。
为了达到设计要求的稳定断面,必须进行补抛填。
⑺进行质量检测;合格后进行内外侧机械理坡,已达到设计断面要求。
6.爆破参数设计
根据爆破法处理水下软基经验公式,堤头爆填单位长度上药量:
Ql=q0·Ls·Hm
式中:
Ql—线药量,单位:
Kg/m,
q0—爆破挤淤单位体积淤泥的耗药量,单位:
Kg/m3,
Ls—一次推填的循环进尺,单位:
m,
Hm—置换淤泥层厚度,单位:
m。
影响爆破挤淤单位体积淤泥的耗药量q0的因素很多,包括淤泥的物理力学指标,淤泥深度,石料块度情况,覆盖水深,炸药种类等等。
由于本工程淤泥深度已经超出了规范的要求,因此爆破参数的选择不能完全按照公式得出,需综合考虑各种影响爆破效果的可能因素,同时借鉴其他类似工程的经验。
下表给出了部分其他类似工程爆破挤淤参数值:
工程名称
淤泥深度
m
覆盖水深
m
淤泥含水量
%
内聚力C
KPa
内磨擦角Φ(度)
炸药单耗q0
(Kg/m3)
宁海电厂围堤与灰堤
15
1.0
56
12
3
0.12
海军9924工程围堤
25
1.0
48
16
4
0.17
连云港田湾核电排水口
20
0.5
52
13
3
0.14
本工程淤泥含水量40~60%,C值为6.29KPa(峰值为8.98KPa),Φ值为2.8o(峰值为4.01o),强度指标明显低于上表中所列类似工程,并且覆盖水深要大于上述工程,有利于炸药能量的充分利用,因此炸药的单耗可适当减小,取值范围应在0.12~0.16之间。
根据经验工式Ql=q0·Ls·Hm,按本工程最深淤泥处计算,取q0=0.14Kg/m3,Ls=7m,Hm=15m,计算得线药量Ql=15Kg/m。
按装药宽度60m计算,则堤头最大爆填单响药量约为15×60=900Kg。
本工程淤泥深度在10米至20米之间,单响药量也应根据淤泥深度进行调整,具体每段堤身的爆破参数值见表6.1
表6.1中Q1为单孔药包重量,单位为千克,以乳化炸药为准,
a为炮孔水平间距,单位为米;N为该段炮数;
为药包埋深,单位为米,指药包中心到淤泥面的垂直距离,为当淤泥面有隆起,应计入隆起高度的
;
为一次布药长度,单位为米,(端部爆填时按堤心石顶宽对称布置,内外侧边坡爆破时,离石舌前沿1~2米,平行堤轴线布置);
为爆填一次推进进尺,单位为米;
为堤头抛填宽度,单位为米;Q为每炮药量。
序号
位置
段长
单药包重量
(Kg)
药包间距(m)
进尺
(m)
断面引爆次数
炸药埋置深度(m)
堤顶宽度
(m)
布药宽度(m)
单次布药(Kg)
∑Q(Kg)
置换泥层厚(m)
2-2
K0+000~K0+050
50
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
3-3
K0+050~K0+080
30
40
3.0
7
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