桥梁工程课程设计16m钢筋溷凝土简支T梁设计doc文档全文免费阅读在线看docx.docx
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桥梁工程课程设计
一、设计资料
1、设计荷载:
公路-II级
人群荷载3KN/nf
2、桥而净空:
净—7+2Xlm人行道:
3、主梁跨径和全长:
标准跨径LB=16m
计算跨径Lp=15.5m
主梁全长L全=15.96m
4、材料
混凝土:
C30
钢筋:
主钢筋,弯起钢筋和架立钢筋用I【级,其它用I级。
桥面铺装:
沥青混凝上6cm,C40防水混凝土10cm:
二、设计依据与参考书
《公路桥涵设计规范(合订本)》(JTJ021-85)人民交通出版社
《结构设计原理》叶见曙主编,人民交通出版社
《桥梁计算示例集》(梁桥)易建国主编,人民交通出版社
《桥梁工程》(2004)邵旭东主編,人民交通出版社
三、桥梁纵横断面及主梁构造
横断而共5片主梁,间距1.6m。
纵断面共5道横梁,间距3.875m。
尺寸拟定见图,T梁的尺寸见下表:
桥梁横断而图
T形梁尺寸表(单位:
m)
主梁
长度
计算
跨径
主梁
高度
梁肋
宽度
横隔梁
髙度
横隔梁
宽度
横隔梁
间距
翼板
厚度
翼板
宽度
15.96
15.50
1.30
0」8
1.00
0.15-0」6
3.875
0.08-0」4
1.60
横断面
isWL
:
*-
8
387.5
387.6
W7.5iJ87.5
桥梁纵断而图
横梁断而图
匸梁断而图
四、主梁计算
(-)主梁荷载横向分布系数
K跨中荷载弯矩横向分布系数((按法))
(1)主梁抗弯及抗扭惯矩4和人
求主梁的重心位置①
平均板厚九=l/2(8+14)=llcm
q_(160・18)xllxl1/2+130x18x130/2_4]?
cm
°x(160-18)x11+130x18•Cm
7x=I/12X142X1P+142X11X(41.2-
1l/2)2+l/12X18X1303+18X130X(130/2-41.2)2=6627500cm4=6.6275X10-2m4
T形截面抗弯及抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和,即:
Ig=工cM:
式中:
q—矩形截而抗扭惯矩刚度系数
$4—相应各矩形的宽度与厚度
查表知:
ti/b]=0・11/1.60=0.0695=1/3
t2/b2=0.18/(1.3-0.11)=0.151c2=0.301
IU=1/3X1.60X1P+0.301X1.19X0.183=0.0028m4
单位抗弯及抗扭惯性矩:
Jx=Ix/b=0・066275/160=4.142X10T(mVcm)
厶=Ax/b=0.0028/160=1.75X10-5(m4/cm)
(2)求内横梁截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩
翼板有效宽度X计算横梁长度取为两边梁的轴线间距即:
L=4X1.6=6.4m
C=i(3.875-0.15)=1.863m
2
A=100cm£=0.15/H=15cmC/L=l.863/6.4=0.291
根据C/L比值査表求得X/C=0.649
X=0.649C=0.649X1.863=1.21m
2“如+力万丄
求横梁截面重心位置:
二勺22
一2小+hb
2xl.21x^Hl+0」5x1x1.()2
=22
2x1.21x0.11+0.15x1.0
=0.215m
横梁的抗弯和抗扭惯矩厶g
/冷妙;+2础&另+护W(分盯
=丄x2xl.22x0.il3+2x1.22x0.11(0.21-—)
12I2)
+丄x0.15xl.03+0.15xi.0|—-0.21
12I2)
=3.18X10-2(m4)
Ify=qbjf+C2b2h2
A,//?
=0.11/3.875=0.0284<0.1查表q=l/3但由于连续桥面的单宽抗
扭惯矩只有独立板宽扁板者的翼板可取q=I/6A2/^2=0.15/(1.0-0.11)=0.17
査表得c2=0.298
Z=ix0.113x3.875+0.298x0.89x0.153
故06
=1.755xl0-3
单位抗弯及抗扭惯矩丿=//方=丄1竺型二=0.821x107(mVcm)
zy3.875x100
(3)计算抗弯参数&和扭弯参数8:
0=—L
&=G(厶+厶)=0.4£.75"0-5+0.453x10-5)=Q
_2EcA/7X_2如42x107X0.821X1CT4_*
75=0.15
(4)求各主梁的跨中荷载横向分布影响线
以知&=0.39查G-M表得下而数值:
荷载位置
b
3b/4
b/2
b/4
0.00
•l/4b
・l/2b
-3/4b
・b
ki
0.00
0
92
0.97
1.00
1.05
1.08
1.05
LOO
0.97
0.92
8.04
b/4
1
08
1.09
1.09
1.11
1.05
0.98
0.89
0.82
0.77
7.%
b/2
1
25
1.30
1.20
1.00
0.90
0.79
0.72
0.65
7M
3b/4
1
58
1.42
1.25
1.08
0.93
0.82
0.74
0.65
0.58
7.97
b
1
83
1.5S
1.29
1.08
0.90
0.78
0.66
0.60
0.50
8.03
k。
0.00
0
75
O.«9
1.00
1.12
1」8
1.00
0.89
0.75
7.95
b/4
1
62
1.52
135
1.28
1.12
0.92
0.75
036
8.19
b/2
4
10
2.10
1.78
1.40
1.00
0.52
0.13
4.28
-0.65
838
3b/4
3
39
2.79
2」0
1.50
0.90
038
-0.57
・1・05
8.09
b
4
10
3.50
2.41
138
0.80
(M2
-0.52
-1.02
-1.60
8.12
计算公式
荷载位置
b
3b/4
b/2
b/4
0
-l/4b
・l/2b
・3/4b
-b
(1)
&=0.2褊+0.8&中
1.630
1.446
1.258
1.080
0.924
52
0.724
0.640
0.5M
X532
2.932
2.162
皿6
OJW©
032«
•0.248
4.660
•1.160
・2」70
-1.950
•1.120
•4J.SOO
0.100
0.660
1.620
2.100
-03S4
•4JJO4
-0.175
4.078
e.016
0.103
6.IS4
033
6J28
XI78
2.628
1.9S7
1.438
0.8%
0.431
•0.064
4.407
-0^32
6.636
0.526
6J97
0.288
6.179
0.086
•0.013
41.081
-0.166
⑵号梁
1.182
IJ!
6
I.1S6
1.104
1.020
0.932
0JGO
0.760
0.698
3.108
1^68
1.608
t352
I.04S
0.680
0J78
•0.024
-0J30
心=0.2仇+0・8的
•1.926
4・6§2
-0.452
4.24S
•0.028
0」,2
0.4S2
0.7K4
1.028
•0300
-6.102
-0.07!
4.039
-0.004
0.039
0.071
0.122
0.166
2.808
1.766
1337
I3B
1.044
0.719
0.449
0.098
•0.170
L
0.S62
0353
0307
0如
O.2®9
0.144
0.090
0.020
•0.034
(3)号梁
--•L匚
6.92
0.97
1.00
IX>S
1.08
I^S
1.00
0.97
0.92
0.75
0_89
1.00
1.12
1.18
1.12
1.00
0朋
0.75
0.17
0.08
0.00
-0.07
•0.10
•41.07
0.00
0.08
0.17
0.027
0.612
0.000
e(ni
-0.016
•4.011
0.000
0.612
6.027
〃*/5
6.777
0.902
1.000
1.109
I.IM
t.109
1.000
0.902
6.777
6.155
0.180
0.200
0222
0.233
042
0.200
(M80
6.155
底=0.6他+0.4他
(5)绘制迪羽埔影响线图,求横向分布系数
按规定,汽羊編距人行道边缘距离不小于0.5m。
人群荷载取3KN/m3o人行道板以1.2KN集中竖向力作用在一块板上。
心=佬+M
ri=k」5
冇汽=+0.310+0」70-0.003)=0.501
&=咕
△=&-ko
〃欲=*(0.353+0.272+0.203+0.095)=0.462
〃埶=*(0.180+0.218+0.232+0.202)=0.416
人群荷载:
q人=0.636
〃2人=0・562
inn一700mo
gh----nQ 订I 人行道板: 7板=0.636-0」66=0.47〃2板=0.562-0.034=0.528 〃3板=0」55x2=0.310 ①②③(? )⑤ -锁 二预 2、支点荷载横向分布系数计算 采用杠杆法计算各梁支 点荷载横向分布系数,荷载布登见图,计算结果见表。 (二)内力计算 1、恒载内力计算: 上部辆自重计粋 构件名 单元构件体积及计算式 容重 每延米重虽 主梁 1.60X1.30-2X0.71X[l.30-(0.08-4).14X2=039 25 0.39X25=9.76 外主梁横梁 0.89X(0.16+0.15)/2x2x0.71巧/15.5=0.0632 25 0.0632X25=1.58 内主梁横梁 0.89x(0.16+0.15X2x0.71x5/15.5=0.0316 25 0.0316X25=0.79 桥面铺装 沥青混凝土: 1.6X0.06=0.096 混凝土垫层: 1.6X0.1=0.16 23 24 2.208 3.84 人行道及栏杆 25 按13・97N/m计 一侧人行道部分每2.5m长时重13.97KN,1.0m长时重 13・97/2・5=5・59KN/m,按板横向分布系数分摊至各梁的板重为: 1.5号梁: 耳1板=0.47板q=0.47X5.59=2.63KN/m 2>4号梁: 八2板=0.52842板q=2.95KN/m 3号梁: U3板=0.31H2板q=l.73KN/m 则各梁的恒载汇总如下: 各梁的恒ST总表 梁号 主梁 横梁 栏杆及人行道板 铺装层 合计 1(5) 9.76 0.79 2.36 6.048 19.23 2(4) 9.76 1.58 2.95 6.048 20.34 3 9.76 1.58 1.73 6.048 19.12 主梁恒载内力计算 设x为计算截面离支座的距离,并令a=x/L,贝IJ: 主梁弯距和剪力的计算 公式分别为: 品LX 弯距及剪力影响线 Mg=*(l-a)厶Qg=*(l-2a)Lg 影响线面积计算见表 项目 计算图示 影响线面积Qm Qm=1/8xL2x]/2=i/8x15.52=30.03 11 M1/4 /3UI6 Qm=3/3242xi/2=3/32x1S.5^22.52 QlZ2 Q.m=0 U2 Qo Qm=1/2xL=1/2x! 5.5=7.75 恒载内力计算结果见表 梁号 (KN.m) % (KN.m) (KN.m) q q% q % q% 9 q(% 1(5) 19.23 30.03 577.48 19.23 22.52 433.06 19.23 7.75 149.03 2(4) 20.34 30.03 610.81 20.34 22.52 459.06 20.34 7.75 157.64 3 19.12 30.03 574.71 19.12 22.52 430.58 19.12 7.75 14&18 2、活载内力计算: (1)汽车荷载冲击系数 简支梁的口振频率为: =7.018 龙(3x103x6.6275xlO'2 2xl5.52V16.91x103/9.81 介于1.5Hz和14比之间,《桥规》规定冲击系数按下式计算: //=0.17677/27.018-0.0157=0.3286 (2)公路II级均布荷载乞集中荷载几及英影响线面积 按照《桥规》规定。 公路】1级车道荷载按公路I级车道荷载的0.75倍采用。 即 均布荷载qk=7.875Kn/m以=178.5kN 公路II级及影响而积%表 项目 顶点位置 Pk % 怜 L/2 7.875 178.5 30.03 L/4 7.875 178.5 22.52 a 心 7.875 178.5 7.75 L/2 7.875 178.5 1.94 可变作用(人群荷载每延米)p>、=3x0.75=2.25^/? ;/ (3)可变作用效应(弯矩)计算 公路1【级产生的弯矩 梁 号 内力 " (1) 1+山2) 巩3) %(4) 刃(5) 必⑹ 巧矩效应 (l)x (2)-[(3)x(4).(5>(6)] 1 0.501 1.3172 7.875 30.03 178.5 3・875 612.52 色 22.52 2.906 459.35 2 0.462 30.03 3・875 564.84 5 22.52 2.906 423.59 3 J 0.416 30.03 3.875 508.60 22.52 2.906 381.41 人群荷载产生的弯矩 梁号 内力 " (1) “ (2) 叫G) 弯矩效应 ⑴心⑶ 1 0.636 2.25 30.03 42.97 1 22.52 32.23 a 0.562 2.25 30.03 37.97 Z 22.52 28.48 1 % A1CC 30.03 10.47 % U・1A 22.52 7#85 基本荷载组合: 按《桥规》规定永久作用设计值效应与可变作用设计效应的分项系数为 永久荷载作用分项系数: E汽车荷载作用分项系数◎人群荷载作用 分项系数E rGi~1-2 ◎=1.4 仏=1.4 弯矩组合 梁号 内力 永久荷憑 (1) 人群 (2) 汽车(3) 材仃=0.9[l.2 (1)x1.12 (2)x1.4(3)] 1 % 577.48 42.97 612.52 143.77 433.06 32.23 45935 1078.97 2 % 610.81 37.97 564.84 1409.65 459.06 28.48 423.59 1058.22 3 574.17 10.47 508.60 1271.49 % 430.58 7.85 381.41 953.52 (4)可变荷载剪力效应计算 计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数沿桥跨变化的影响,通常分两步进行,先按跨中的〃由等代荷载计算跨中剪力效应;再用支点剪力何载横向分布系数/并考虑支点至L/4为直线变化来计算支点剪力效应。 剪力计算时按 《桥规》规宦集中何载标准值Pk需乘以1.2的系数。 1.)跨中剪力仪的计算如下表 梁号 内力 〃① 1+“② 你③ 叫④ 以⑤ 必⑥ 弯矩效应 ①X②X[③X④熄X⑥] I 0.501 80.76 2 0.462 1.3172 7.875 1.94 214.2 0.5 74.47 3 0.416 67.06 人群何载产生的跨中剪力 梁号 内力 帀① R人② 叫③ 弯矩效应①X②X③ 1 0.636 2.77 2 0.562 2.25 1.94 2.45 3 0.155 0.68 2)支点剪力的计算 计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为: A支点处按杠杆法计算〃, BL/4—3L/4按跨中弯矩的横向分布系数〃 C支点一L/4处在“和/之间按照直线变化 支点剪力效应计算式为匕=(1+“)“话护条+(1+“)"支£ 式中〃活…相应于某均布活载作用的横向分布纵坐标 qk…相应某均布活载作用的数值 相应的某集中何载的数值 人群均布何载产生的指点剪力效应计算式为: 式中〃人-跨中横向分布系数 〃人…支点处横向分布系数 梁端剪力效应计算: 汽车何载作用如图示计算结果如下 公路II级产生的支点剪力效应计算表(单位: KN) 梁号 1+“ Dm 剪力效应 (1+“)工〃必 1 1.3172 214.2X1X0.438+7.875(15.5/2X0.501- 0.75X15.5/4X0.066X0.5- 162.63 0.26X15.5/8X0.066X2/3)=123.47 2 214^X1X0.5+7.875(15.5/2X0.462XJ.75X15.5/4X0.04 5X0.540.25X15.5/8X0.045X2/3)=135.83 178.92 3 214^X1X0.594+7.875(15.5/2X0.41鈍.76X15.5/4X0. 185X0.5+0.25X15.5/8X0.185X2/3)=154.8 203.90 人群何载作用如图计算结果如下表示 剪力效应基本组合见下表 由表知: 剪力效应以3号梁(最大)控制设计 可变作用产生的支点剪力计算表(单位: KN) 梁号 1 2 3 公式 Z人刼炉q+p p=旳人负M x0.917 1/2X15.5X0.636X2.25+1/8 X15.6(1.5-0.636) X2.25X0.917-14.54 1/2X15.5X0.562X2.25+1/8 X15.5(-0.5-0.562) X2.25X0.917-5.55 1/2X15.5X0.155X2.25 +1/8X15.5(0-0・166) X2.25X0.917-2.08 剪力效应组合表: (单位: KN) 梁号 内力 永久荷裁 (1) 人群 (2) 汽车(3) r^fj=0.9[1.2 (1)x1.12 (2)x1.4(3)] 1 % 149.03 14.54 162.63 380.52 0 2.77 80.76 104.55 2 157.64 5.55 178.92 401.285 0 2.45 74.47 96.30 3 % 148.18 2.08 203.90 419.05 0 0.68 67.06 85.18
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