第10节 工程实例及实例分析.docx
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第10节工程实例及实例分析
第十节工程实例及实例分析
【要点】
本节通过工程实例进一步说明桩基础设计的技术要点,分析桩型选择、桩基施工图设计中的主要技术难点及应采取的技术措施,重点介绍后注浆灌注桩基础设计及人工挖孔扩底墩基础的设计过程,指出其设计说明中应交代的设计、施工及检测的主要问题。
比较后注浆灌注桩与普通灌注桩的技术经济性指标。
实例7.1:
北京名人广场写字楼钻孔灌注桩(后压浆)基础设计
1.工程实例
1)工程概况
北京名人广场位于北京亚运村,它是由写字楼和若干公寓楼组成的建筑群。
其中写字楼是其标志性建筑。
内筒外框架全钢筋混凝土结构,地下二层(局部三层)与服务式公寓楼相连,地上三十八层,顶部逐层收进,平面由方变圆,檐口高度129.0米,其高度位居北京同类结构之首。
写字楼剖面见图7.10.1,总平面关系如图7.10.2。
1995年1月开始施工图设计,同年8月底完成,1997年底结构完工。
图7.10.1北京名人广场写字楼剖面
2)基础设计
采用桩底后压浆钻孔灌注桩基础,中筒和周边不均匀布桩,变厚度承台板设计。
2.实例分析
1)地质情况
根据勘察报告,本工程地质情况见图7.10.3。
基础底面位于粉质粘土层⑤,其地基承载力特征值fak=230kPa。
图7.10.2北京名人广场总平面图7.10.3场地地质情况典型剖面
2)基础方案的优化
(1)写字楼优先考虑采用天然地基,地基承载力能基本满足规范要求。
在沉降计算深度范围内,土层⑤、⑥为主压缩层,主压缩层总厚度约为21米,地基主压缩层较厚,在地基变形及差异沉降等方面存在以下几方面的问题:
①写字楼的总沉降量过大,最终沉降计算值达250mm;
②主楼与裙房地下室之间的沉降差过大,虽然在主楼与裙房间可设置后浇带,以消除施工阶段的地基变形差(约为总沉降量的50%),但建筑物的后期沉降仍将产生相当大的沉降差,最大沉降差估算值约100mm,结构处理难以消除如此大的沉降差;
③由于结构总重量大,基础悬挑达12米,造成其内力过大,也很难进行施工图设计;
④基础各边出挑尺寸不相同及其过大的沉降,造成建筑物较大的倾斜。
(2)由于天然地基方案存在着如上诸多问题,同时考虑到本工程荷重分布存在着较大的不均匀性,即占层平面面积约为20%的中筒,传给基础的荷重占整个结构总重量的一半,荷重分布的不均匀性,决定了基础的形式及布置也应适合这一特殊的要求。
经多方案比较,采用厚筏板和经桩底压力灌浆的钻孔灌注桩基础,即在写字楼范围采用厚筏板和经桩底压力灌浆的钻孔灌注桩基础,调整桩的布置(中筒下及周边框架柱下不均匀布桩)及筏板的厚度,以满足上部结构重量对基础的要求。
其他各处采用天然地基,地下车库用独立柱基加防水板。
①采用经桩底压浆的钻孔灌注桩基础,较好地解决了写字楼与楼群内其他相邻建筑,在层数上相差较大所造成的建筑物差异沉降问题,同时也较好地适应了上部建筑的荷载分布特点及地基反力不均匀的特性。
还较好地满足了建筑使用功能对结构不留抗震缝的要求。
②采用经桩底压浆的钻孔灌注桩基础,解决了在城市中心地区,打入式预制桩施工所带来的噪声扰民问题,也解决了钻孔灌注桩桩底沉渣难以检测和处理的问题,提高了单桩的承载力,产生了明显的技术经济效益。
③采用“中点沉降调整法”,较好地处理了现行基础计算程序在筏板基础设计中的应用问题。
④采用合理的上部结构方案,使结构的传力直接,结构计算与实际受力情况能较好的吻合,同时增大了建筑布局的灵活性,节省了建筑面积。
(3)基础设计计算
桩基沉降按《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的要求,采用等效作用分层总和法计算并结合试桩结果,参考已建成的同类工程实测沉降值,确定筏板中点的最终沉降量
为50mm,基础梁板计算用北京土建学会的《弹性地基上梁板计算》(Base)程序,考虑桩土共同工作,采用分层地基模型计算,并根据桩的最终沉降量对地基土压缩模量作适当调整,求得设计所需的筏板内力与配筋。
相关比较结果见图7.10.4~图7.10.7。
图7.10.4天然地基方案施工阶段沉降(mm)图7.10.5天然地基方案使用阶段沉降(mm)
图7.10.6天然地基方案总沉降(mm)图7.10.7桩基础方案总沉降(mm)
(a)(b)(c)(d)
图7.10.8钻孔灌注桩的后注浆过程
(a)桩周泥皮及桩底沉渣形成图(b)注浆前桩周泥皮及桩底沉渣现状图
(c)注浆前洗井的理想水流通道(d)桩底后注浆时的浆液通道
(a)(b)
图7.10.9桩底后注浆灌注桩与普通灌注桩的受力分析图7.10.10桩的Q-s曲线
(a)桩底后注浆灌注桩(b)普通灌注桩
(4)地基沉降观测
地基沉降的实测结果显示,本工程地基的最大沉降在中筒下,结构完工时实测沉降最大值为20mm,与设计计算基本吻合。
(5)技术经济比较
采用桩底压浆的钻孔灌注桩,技术经济效益明显,分述如下:
①大幅度提高了灌注桩的承载力
根据中国建筑科学研究院地基基础研究所对工程桩所做的对比试验结果,桩底压浆使单桩竖向极限承载力,由不压浆桩的6900kN,提高到10200kN,提高幅度达48%,扣除试桩在桩顶至基底标高间的残余摩阻力,单桩竖向承载力标准值从3000kN提高到4500kN;
②有效地减小了桩基的沉降
从图7.10.10可以看出,经桩底压浆后,在同级荷载(Q)下,桩顶沉降(s)远小于不压浆桩,桩顶残余变形也大为减小;
③桩底压浆也大大消除了人们对钻孔灌注桩孔底沉渣的忧虑
普通钻孔灌注桩,在地下水位较高时通常采用泥浆护壁,孔底沉渣难以准确检测和清除,桩底压浆的过程从这个意义上讲,正是对桩底沉渣的处理和对桩底持力层的加固过程,从图7.10.10的试桩结果不难看出这一点;
④桩端压浆已大大改善了钻孔灌注桩的受力机理
普通钻孔灌注桩钻孔取土的过程,也正是桩周及桩底土体应力释放的过程,这一施工工序,降低了桩与土体的摩擦力和端承力,这也是普通钻孔灌注桩承载力低,沉降量大的根源。
而采用压力灌浆,利用桩身自重,使桩身周边及桩底的土体得到预压,回到(或接近)它原有的应力状态,从而大大改善了桩与土体的咬合性能。
此外,压浆后桩承载力的离散性远小于不压浆的桩,桩的沉降减小,桩端沉渣得到处理,桩底持力层得到加固(见图7.10.8~7.10.10)。
这些都说明,经压力灌浆的钻孔灌注桩,其受力机理已不同于普通意义上的钻孔灌注桩,而具有明显的预制桩的特性,同时,又克服了挤土桩的某些缺点,它集钻孔灌注桩与预制桩的优点于一身,既解决了施工扰民问题,又达到近乎于预制桩的理想的桩基效果,为受预制桩施工扰民,普通钻孔灌注桩承载力低、孔底沉渣难以检测和处理而长期困扰的结构设计,走出了一条新路;
⑤产生了明显的经济效益
采用后压浆钻孔灌注桩与普通钻孔灌注桩的主要经济指标比较见表7.10.1。
后压浆钻孔灌注桩与普通钻孔灌注桩的主要经济指标比较表7.10.1
桩基类型
桩数(根)
筏板厚度(m)
筏板配筋面积
压浆量
挖方深度
节约投资
普通灌注桩
494
3.5
269(cm2/m)
—
后压浆灌注桩
333
2.5
180(cm2/m)
400-600kg/桩
减少1m
≥300万元
实例7.2:
福建广播电视中心钻孔灌注桩(后压浆)基础设计
1、工程实例
1)工程概况
图7.10.11本工程南立面图
福建广播电视中心工程的工程概况见实例1.7,总平面结构分区见图1.7.7,工程南立面图见7.10.11。
本工程于2002年初开始施工图设计,同年五月底完成,七月动工兴建。
本工程总平面共设沉缝13条,其中沉降缝5条,伸缩缝8条,均为抗震缝。
2)基础设计
本工程采用桩底后压浆钻孔灌注桩基础,中部剪力墙下集中密集布桩其他部位减少布桩,变厚度承台板设计。
图7.10.12工程桩施工图
2.实例分析
1)场地地质情况
根据福建岩土工程勘察研究院提供的《福建广播电视中心岩土工程施工图勘察报告》,在勘察深度范围内,自上而下各主要地质土层见表7.10.2。
地质土层分布情况表7.10.2
土层编号
土层名称
层厚(m)
层顶标高(m)
Es100-200(MPa)
fak(kPa)
预制桩
钻(冲)孔灌注桩
qsk(kPa)
qpk(kPa)
qsk(kPa)
qpk(kPa)
②
粉质粘土层
0.80~4.60
6.980~4.450
3.5
100
25
—
20
—
③
中砂淤泥层
4.60~12.90
5.170~3.790
14
170
50
—
40
—
⑤
中砂层
4.10~10.60
-1.820~-8.370
15
220
60
4000
45
2000
⑦
淤泥质粉质粘土层
13.00~20.00
-10.250~-16.570
3.2
80
18
—
14
—
⑧
粉质粘土层
1.00~3.90
-27.180~-31.610
6
220
35
—
25
—
⑨
粉砂层
1.50~5.30
-29.720~-34.340
15
200
65
4500
50
—
⑩
卵石层
9.90~23.70
-33.800~-36.540
22
700
120
10000
85
6500
以下
强风化花岗岩层
0~21.44
-45.710~-57.580
20
550
—
——
550
—
2)场地类别及液化判别
场地土类别为中软场地土,建筑场地类别为Ⅱ类(Ⅱ类弱、Ⅲ类强),7度(0.1g,第一组),不考虑中砂层③的液化问题,中砂层⑤为不液化土。
3)地下水位及水质
场地地下水初见深度为地表下2.600~3.500m,稳定水位埋深2.400~3.200m,相应的绝对标高为4.600~3.800m。
地下水为主要赋存于①层杂填土孔隙中的上层滞水,中砂层③、⑤中的空隙潜水,下部粉砂层⑨、卵石层⑩的弱承压孔隙水以及强风化、中风化中的基岩裂隙水。
粉质粘土层②、淤泥层④、粉质粘土层⑥、淤泥质粉质粘土层⑦属相对隔水层,地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋不具腐蚀性,对钢结构具有弱腐蚀性。
4)本工程采用经桩底压浆处理的钢筋混凝土钻孔灌注桩(泥浆护壁),桩基的安全等级为一级;桩尖进入持力层第⑩层(卵石层)2.000m,桩底标高约为-46.000(桩身采用C35级水下混凝土)。
根据试桩报告提供桩的桩承载力标准值如下:
桩径0.8m,单桩极限承载力标准值为7400kN。
(1)电视中心区,主楼为桩筏基础,筏板(混凝土C40级)厚2.5m(板底单向最大配筋量14025mm2/m);裙楼采用灌注桩加0.8m厚防水板基础;
(2)广播中心区,主楼为桩筏基础,筏板(混凝土C40级)厚1.9m(板底单向最大配筋量13403mm2/m),裙楼采用灌注桩加0.5m厚防水板基础;
(3)演播中心区等,桩基础加0.5m厚防水板。
(4)剧场式演播厅台仓平面范围,基础底板下布设钢筋混凝土钻孔灌注桩(抗拔桩),桩径0.6m,桩长10米,单桩抗拔承载力标准值(由试桩确定)为360kN。
5)桩底压浆问题的思考
(1)基本情况判断
根据钻孔灌注桩桩底压浆的工程实践和本地区的工程实践经验,判定在本工程所属的场地条件下采用钻孔灌注桩桩底后压浆基础,应能收到预期的效果,桩底压浆的钻孔灌注桩其单桩抗压承载力特征值应能有较大幅度的提高,经验表明应比普通钻孔灌注桩提高约30%~50%。
同时还能明显减小桩的沉降量。
(2)后注浆情况分析
本工程钻孔灌注桩采用分区施工完后统一注浆法,注浆初始压力为1MPa左右,注浆量:
群桩(外排桩除外)每桩≥1000kg;其他桩每桩≥1500kg,注浆时间控制在1~2小时,最终注浆压力为1.5MPa左右,注浆压力稳定3分钟。
通过改变注浆管形式,采用间歇注浆方式,提高注浆的有效性。
(3)对比试验结果及原因分析
对比试验表明:
经桩底压浆的单桩极限承载力标准值为7400kN。
而不压浆桩的单桩极限承载力标准值为6000kN,压浆后承载力的提高幅度仅为20%,远低于经验值。
分析主要原因为:
受地下水位长期变化的影响,在桩基持力层形成明显的地下水流通道,后注浆时水泥浆浆路通畅(在远离试桩70m的地方,工程桩施工揭露发现有试桩的注浆浆片)桩底注浆压力难以维持和提高,虽采取改变桩底注浆角度及采取间歇注浆等技术措施,但效果不明显。
(4)设计体会
钻孔灌注桩采用后压浆技术,可以对桩底沉渣和桩周泥皮及桩底持力层起到一定的加固作用,工程实践证明,当条件合适时,一般可使桩基的承载力提高30%以上,同时还可以明显地减小灌注桩的沉降。
但对于桩底持力层受地下水变化影响明显(如江湖湖岸的建筑等)形成明显的水流通道时,对后压浆的期望值不宜太高,同时不应采用过高的注浆压力和过大的注浆量。
6)本工程钻孔灌注桩(桩底后压浆)设计说明
(1)本工程钻孔灌注(桩底后压浆)桩的桩底持力层为⑩卵石层,其他各土层见本工程地质条件表。
压浆后钻孔灌注桩的单桩极限承载力标准值(
)依据试桩结果确定。
(2)地下水:
场地上部孔隙潜水对混凝土结构具弱腐蚀性,对混凝土结构中的钢筋不具腐蚀性,对钢结构具有弱腐蚀性;下部孔隙承压水对混凝土结构不具腐蚀性,对混凝土结构中的钢筋和钢结构均具有弱腐蚀性。
地下室抗浮设计水位为绝对标高5.000。
(3)关于钢筋混凝土灌注桩施工
3.1关于成孔、清孔及泥浆护壁
3.1.1孔壁护筒的埋设、成孔、泥浆、导管、隔水球、下钢筋笼、清孔、水下混凝土灌注应按有关规范、规程施工,应采取相应的技术措施,严防塌孔、夹泥、断桩、偏位、倾斜并严格控制孔底沉渣在允许的厚度范围内;
3.1.2桩入土深度实行桩底标高和桩底(全截面)进入持力层深度(不小于2.0m)双控,当桩底标高与桩底进入持力层深度均满足设计要求时方可停钻;
3.1.3每根桩必须进行严格的清孔,设计要求在成孔及下钢筋笼后分别进行两次清孔(最后一次清孔必须采用反循环清孔工艺),清孔后应立即浇灌混凝土,若时间太长,在混凝土浇灌前应再进行一次反循环清孔;
3.1.4本工程桩底持力层为卵石层,设计要求孔底沉渣应以砂粒及卵石为主,避免土粒在孔底残留。
孔底的最终沉渣厚度应不大于75mm;以桩尖截面为10%桩截面面积的界面为沉渣厚度计算起始面;
3.1.5当桩穿越砂层时,应适当加大桩的孔径,避免砂层对泥浆的过度吸附造成桩缩径;
3.1.6施工过程中必须结合地质资料核对钻孔情况,当地质情况与勘察报告出入较大时,应通知设计处理;
3.1.7施工过程中需循环使用的泥浆,应经过脱砂处理,以确保泥浆的质量;施工过程中排出的泥浆,需经过沉淀处理后有组织排出,不得漫流或直接排入下水道。
3.2关于钢筋笼
3.2.1应确保钢筋笼尺寸符合设计要求,有条件时宜整根制作与吊装,钢筋接头应优先采用机械接头,也可采用焊接接头。
钢筋接头相互错开间距应不小于35d及500mm,同一截面钢筋接头不多于50%,钢筋接头应避开桩顶区域(桩顶4m范围内),同一钢筋接头间距应大于3m,钢筋接头区(接头及接头上下各500mm)范围内箍筋加密至@100;
3.2.2钢筋笼的制作宜与压浆管及超声波检测管布置同时进行;
3.2.3钢筋笼的堆放及运输过程应严防扭转与弯曲;
3.2.4下钢筋笼时应吊直、对准、缓慢下降,避免上浮;
3.2.5为保证钢筋笼准确就位,应采取导向和必要的护壁措施,避免切削孔壁造成塌孔;
3.2.6钢筋笼全部就位后,应采取相应的技术措施确保注浆管下端插入持力层,避免桩身混凝土堵塞注浆管。
3.3关于水下混凝土施工
3.3.1水下混凝土浇灌时,应控制必须的浇灌速度,加大浇灌时混凝土的冲击力,以便排渣,每次浇灌应有足够的混凝土量,确保导管在混凝土中的埋管深度不小于2m,混凝土浇灌过程中严禁将导管提出混凝土面,同时不应埋管太深,以免提管困难。
桩身混凝土(每桩)应连续浇灌,不得停断;
3.3.2桩身混凝土超灌高度(桩顶设计标高以上部分)不得小于0.8m,且应保证在凿去超灌部分混凝土后仍能确保桩顶设计标高以下的混凝土质量满足设计要求;
3.3.3应确保桩身混凝土质量,混凝土的充盈系数不小于1.1。
3.4关于桩底后压浆
3.4.1Φ800桩均需要进行桩底后压浆,每桩需沿桩直径两端在加劲箍内侧各留设一根内径不小于15mm的压浆管,并与钢筋笼绑扎牢固;
3.4.2桩钢筋混凝土施工时,应确保后压浆管不被堵塞;
3.4.3高压注浆采用42.5MPa级水泥,水泥用量一般不少于试桩确定的用量(1000kg/桩),最终注浆压力不小于1.5MPa,反浆可作为停止注浆的标准。
3.5关于桩的质量检测要求
本工程基桩检测以单桩静载试验(单桩竖向抗压静载试验、单桩竖向抗拔静载试验)为主,并配以取芯、超声波检测、动测等方法;
3.5.1关于静载试验
静载试验分为三组,每组各三根Φ800桩,其中第一组为试验桩,第二、三组为工程桩,要求第一组试验桩加载至破坏或加至11000kN,做出完整的Q-s曲线,以确定后续两组工程桩的加载量。
第二、三组试桩最大加载量,采用第一组试桩确定的单桩极限承载力标准值(
)所对应的加载量,上述试桩的具体位置已由甲方、监理、施工和设计根据现场具体情况确定完毕;
依据上述静载试验(已完成),确定本工程的单桩竖向抗压极限承载力标准值,工程桩施工完毕后根据具体施工情况,采用重点部位随机抽查的办法,确定用于验收检测的静载试验的桩位,检测总数量满足规范要求(全部试桩数量,即:
施工前的试桩数量加施工后验收检测的静载试验桩数量,不少于总桩数的2%);
3.5.2关于桩身超声波检测
用超声波检测桩身混凝土质量和确定孔底沉渣的厚度,超声波检测管选用内径50mm的钢管,每桩在加劲箍内侧沿直径对称埋设两根超声波检测管,并与桩身钢筋固定,超声波检测管的埋设位置(桩位)按桩基平面图要求确定;
3.5.3关于桩身取芯
当工程桩施工存在严重质量问题、桩底后压浆无法实现及桩基检测认为有必要时,采用取芯补充检测;取芯检测的桩位根据工程桩的施工及检测情况确定,必要时进行随机抽测;
3.5.4关于桩动测
本工程采用大应变法对桩的承载力进行补充检测,以小应变对桩身完整性检测;
大应变检测的桩位根据工程桩的施工及检测情况确定,必要时进行随机抽测,检测总桩数不少于85根(约为全工程桩总数的5%);
设计要求本工程所有各桩均应进行小应变检测,考虑本工程桩长度对小应变检测效果的影响,必要时,根据实际检测效果调整小应变的检测范围;
3.5.5桩的检测单位应根据上述设计要求制定详细的试桩及桩身检测方案,报监理核准后施工;
3.6Φ600抗拔桩(无后注浆要求)的施工要求同其他工程桩,用小应变法检测桩身质量。
3.7本工程基桩施工及检测的其他要求,凡本设计未特殊说明者,均执行国家现行规范。
实例7.3:
北京银泰中心桩基础设计
1、工程实例
1)工程概况
北京“银泰中心”工程位于北京市朝阳区建外大街4号。
工程总建筑面积35万m2。
由一座酒店、两座办公楼和三幢裙房组成,其中酒店及两个办公楼均为超高层建筑。
酒店为钢框筒结构,高249.90m;办公楼为钢筋混凝土筒中筒结构,高186m。
地下建筑为长218.2m、宽99.2m的整体四层地下室,地面的三座高层建筑及裙房建筑均坐落在整体地下室的顶部,并且在地下室的顶面有很大面积的范围内没有任何建筑物,因而基础底面受力极不均匀。
建筑物的±0.00相对的绝对标高为39.00m。
2)基础设计
地下室底板结构顶面标高为-19.30m。
裙房及纯地下室部分采用桩筏基础,底板厚度1.2m、钢筋混凝土抗拔钻孔灌注桩直径600mm。
酒店及两个办公楼部分的基础为桩筏基础,采用桩端及桩侧后压浆的钢筋混凝土钻孔灌注桩,底板厚度为3.5m。
图7.10.13为整个工程地下室底板和A塔、B塔、C塔的桩基布置图。
图7.10.13
2.实例分析
1)工程地质情况
根据北京市勘察设计研究院提供的《北京银泰中心岩土工程勘察报告》,建设场地地面以下112.0米深度范围内的地层划分为人工堆积层及第四纪沉积层两大类,并按地层岩性及其物理力学性质指标进一步划分为17个大层。
涉及桩基施工土层的基本岩性特征、典型地质剖面的综合柱状图见图7.10.14。
根据水文勘察报告,场地地面下40m范围内分布有四层地下水,从上而下分别为:
台地潜水、层间潜水、第一层和第二层承压水,基础底板位于层间潜水层内,最深的基础底板板底面距承压水层仅2m左右。
各层地下水类型及实测水位见表7.10.3。
根据北京市勘察设计研究院提供的北京银泰中心工程“设防水位咨询报告”,场地抗浮设计水位按标高33.50m(为相对标高-5.50m)设计。
2)基础方案的选择
在方案设计阶段就项目中的超高层建筑是采用天然地基上的筏板基础,还是采用桩基础,曾与建筑方案设计单位(外方)进行过深入的讨论。
虽然筏板板底下持力层为第⑤层粘性土,对于B、C塔楼,通过向外扩展筏板增大筏板平面尺寸,可以基本满足采用天然地基的承载力要求。
但对于A塔楼,由于筏板向北侧扩展受到限制,采用天然地基时地基承载力不满足要求。
另外综合考虑以下几点因素,本工程的主楼不能采用天然地基方案:
(1)塔楼与其周边裙房、纯地下室之间的荷载差异极其悬殊,必然造成较大的差异沉降。
经过计算,高层建筑如果采用天然地基上的筏板基础其平均沉降值约为150mm左右,而裙房和纯地下室部分的沉降仅为地基土卸载回弹后的再压缩变形;
(2)A塔楼的内外筒基底附加压力的较大差异(内筒受荷面积占基底面积的15%,内筒的荷重却占结构总重量的40%);
(3)酒店A塔楼在地下室最北端临近正在运行的地铁变电站房,该部位的基础底板无法向北扩展,因此无法通过调整基础底板形状,达到既能满足基础底板形心与上部结构竖向永久荷载重心的偏心距e≤0.1W/A,又能满足天然地基承载力的要求;
(4)裙房、纯地下室部分的基底平均建筑荷载低于原位土体重力,使得超高层建筑地基土的侧限条件被永久性削弱,将影响相关部位地基土承载力的充分发挥;
(5)本工程三幢超高层塔楼的高宽比均较大,其中酒店A塔高宽比为6.32,办公楼B、C塔高宽比为4.13,它们对沉降图7.10.14本工程典型地质剖面图
的不均匀性都十分敏感;
基于上述因素的考虑,本工程的基础方案确定为:
裙房及纯地下室部分采用筏板加钢筋混凝土抗拔桩基础;酒店及两个办公楼部分的基础为厚底板加桩基础。
施工期间,在超高层建筑A、B、C塔楼与裙房、纯地下室间设置沉降后浇带,以减少差异沉降的影响。
本工程场地地下水位情况表表7.10.3
地下水水层序号
地下水类型
地下水静止水位(承压水的测压水头)
测量时间:
02年4月下旬~5月下旬
测量时间:
03年2月中旬~3月中旬
测量时间:
03年7月中旬~下旬
埋深(m)
标高(m)
埋深(m)
标高(m)
埋深(m)
标高(m)
1
台地潜水
7.10~
9.90
28.26~
30.71
7.20~
9.30
29.69~
30.58
8.50
29.22
2
层间潜水
12.00~
14.10
24.77~
25.41
14.60~
16.50
22.11~
23.18
16.30~
17.10
20.66~
21.47
3
第一层承压水
13.
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