支模架搭设施工方案.docx
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支模架搭设施工方案
支模架搭设施工方案
编制
审核
批准
某建设实业有限公司
某大楼顶目部
二0一二年五月八日
1、工程概况:
某大楼工程为20层框架剪力墙结构,总建筑面积19800m2;裙房3878m2。
各现浇楼面层高一般为3.5~5.85m,板厚100~160。
中庭和通廊高度达到9.45~12.00m。
2、脚手架设计
2.1北面中庭顶板支模架设计:
北面中庭顶板支模架搭设高度11.9m,楼板厚度100mm,最大梁高800mm。
施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计步距1800mm(7步架),跨距板下为800×800,梁下为500×500,现对立杆稳定性验算如下:
2.1.1荷载计算:
2.1.1.1单根脚手架自重
立杆11.9×37.6=447N(板)
11.2×37.6=421N(梁)
横杆0.8×7×2×37.6=421N(板)
0.5×7×2×37.6=263N(板)
扣件7×2×13.2+5×18.4+2×14.6=306N
447+421+306=1.174KN(板)
421+263+306=0.99N(梁)
2.1.1.2模板自重标准:
1KN×0.8×0.8=0.64KN(板)
1KN×0.5×0.5=0.25KN(梁)
2.1.1.3新浇砼楼面自重:
2.4×9.8×0.1×0.8×0.8=1.51KN(板)
2.4×9.8×(0.8×0.5×0.4+0.1×0.5×0.1)=3.88KN(梁)
2.1.1.4钢筋自重:
1.1×0.8×0.8=0.7kN(板)
(8×2.99×0.5+4×1.21×0.5+3×2.4×0.395)×9.8=150N(梁)
NGK=1.174+1+1.51+0.7=4.384KN(板)
NGK=0.99+0.25+3.88+0.15=5.27KN(梁)
2.1.1.5施工及设备荷载标准:
NQK=3×0.8×0.8=1.92KN(板)
NQK=3×0.5×0.5=0.75KN(梁)
单根立杆轴力为:
N1=1.2×4.384+1.4×1.92=7.9488KN(板)
N2=1.2×5.27+1.4×0.75=7.374KN(梁)
因N1>N2,只需验算N1即可。
2.1.2立杆稳定性验算:
L0=h+2a=1.8+2×0.15=2.1mi=1.58cm
入=L0/i=2.1×100/1.58=132.9
查表得=0.374
N
A
=7.9488*1000=43.46N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.2北面中庭和连廊支模架设计: 北面中庭和连廊搭设高度9.3m,板厚150mm,梁截面小于400×800,施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计跨距1200×1200,步距1700mm(6步架),梁下为600×600,现对立杆稳定性验算如下: 2.2.1荷载计算: 2.2.1.1单根脚手架自重 立杆9.3×37.6=350N(板) 8.65×37.6=325N(梁) 横杆1.2×8×2×37.6=720N(板) 0.6×8×2×37.6=360N(梁) 扣件6×2×13.2+3×18.4+1×14.6=228N 350+720+228=1.298KN(板) 325+360+228=0.913KN(梁) 2.2.1.2模板自重标准: 1KN×1.2×1.2=1.44KN(板) 1KN×0.6×0.6=0.36KN(梁) 2.2.1.3新浇砼楼面自重: 2.4×9.8×0.1×1.2×1.2=3.386KN(板) 2.4×9.8×(0.8×0.6×0.4+0.1×0.6×0.2)=4.8KN(梁) 2.2.1.4钢筋自重: 1.1×1.2×1.2=1.58KN(板) (8×2.99×0.6+4×1.21×0.6+3×2.4×0.395)×9.8=197N(梁) NGK=1.298+1.44+3.386+1.58=7.704KN(板) NGK=0.913+0.36+4.8+0.197=6.27KN(梁) 2.2.1.5施工及设备荷载标准: NQK=3×1.2×1.2=4.32KN(板) NQK=3×0.6×0.6=1.08KN(梁) 单根立杆轴力为: N1=1.2×7.704+1.4×4.32=15.3KN(板) N2=1.2×6.27+1.4×1.08=9.036KN(梁) 因N1>N2,只需验算N1即可。 2.2.2立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.7+2×0.15=2mi=1.58cm 入=L0/i=2×100/1.58=126.6 查表得=0.384 ==81.5N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.3一层、二层、八层、十五、十六层支模架设计: 搭设高度5m以下,板厚小于160mm,梁截面小于400×800。 施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计跨距1500×1500,步距1700mm(3步架),梁下为750×750,现对立杆稳定性验算如下: 2.3.1荷载计算: 2.3.1.1单根脚手架自重 立杆4.84×37.6=182N(板) 4.2×37.6=158N(梁) 横杆1.5×3×2×37.6=338N(板) 0.75×3×2×37.6=164N(梁) 扣件3×2×13.2+18.4=98N 182+338+98=0.618KN(板) 158+164+98=0.42KN(梁) 2.3.1.2模板自重标准: 1KN×1.5×1.5=2.25KN(板) 1KN×0.75×0.75=0.56KN(梁) 2.3.1.3新浇砼楼面自重: 2.4×9.8×0.1×1.5×1.5=5.29KN(板) 2.4×9.8×(0.8×0.75×0.4+0.1×0.75×0.35)=6.26KN(梁) 2.3.1.4钢筋自重: 1.1×1.5×1.5=2.475KN(板) (8×2.99×0.75+4×1.21×0.75+7×2.4×0.395)×9.8=276N(梁) NGK=0.618+2.25+5.29+2.475=10.633KN(板) NGK=0.42+0.56+6.26+0.276=7.516KN(梁) 2.3.1.5施工及设备荷载标准: NQK=3×1.5×1.5=6.75KN(板) NQK=3×0.75×0.75=1.69KN(梁) 单根立杆轴力为: N1=1.2×10.633+1.4×6.75=22.2KN(板) N2=1.2×7.516+1.4×1.69=11.38KN(梁) 因N1>N2,只需验算N1即可。 2.3.2立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.7+2×0.15=2mi=1.58cm 入=L0/i=2×100/1.58=126.6 查表得=0.399 ==113.8N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.4标准层支模架设计: 标准层搭设高度3.5m以下,板厚100mm,梁截面小于400×800。 施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计跨距1700×1700,步距1750mm(2步架),梁下为850×850,现对立杆稳定性验算如下: 2.4.1荷载计算: 2.4.1.1单根脚手架自重 立杆3.4×37.6=127N(板) 2.7×37.6=102N(梁) 横杆1.7×3×2×37.6=383N(板) 0.85×3×2×37.6=192N(梁) 扣件3×2×13.2+18.4=98N 127+383+98=0.608KN(板) 102+192+98=0.392KN(梁) 2.4.1.2模板自重标准: 1KN×1.7×1.7=2.89KN(板) 1KN×0.85×0.85=0.73KN(梁) 2.4.1.3新浇砼楼面自重: 2.4×9.8×0.1×1.7×1.7=6.8KN(板) 2.4×9.8×(0.8×0.85×0.4+0.1×0.85×0.45)=7.3KN(梁) 2.4.1.4钢筋自重: 1.1×1.7×1.7=3.179KN(板) (8×2.99×0.75+4×1.21×0.75+7×2.4×0.395)×9.8+1100×0.45×0.85 =697N(梁) NGK=0.608+2.89+6.8+3.179=13.477KN(板) NGK=0.392+0.73+7.3+0.697=9.119KN(梁) 2.4.1.5施工及设备荷载标准: NQK=3×1.7×1.7=8.67KN(板) NQK=3×0.85×0.85=2.17KN(梁) 单根立杆轴力为: N1=1.2×13.477+1.4×8.67=28.31KN(板) N2=1.2×9.119+1.4×2.17=13.98KN(梁) 因N1>N2,只需验算N1即可。 2.4.2立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.7+2×0.15=2mi=1.58cm 入=L0/i=2×100/1.58=126.6 查表得=0.404 ==143.3N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 2.5十七层支模架设计: 十七层层高5.85m,板厚150mm,梁截面小于400×800。 施工中支模架采用ø48×3.5焊缝钢管搭设,模板采用18厚胶合板,设计跨距1500×1500,步距1750mm(4步架),梁下为750×750,现对立杆稳定性验算如下: 2.5.1荷载计算: 2.5.1.1单根脚手架自重 立杆5.7×37.6=214N(板) 5×37.6=188N(梁) 横杆1.5×5×2×37.6=564N(板) 0.75×4×2×37.6=225N(梁) 扣件5×2×13.2+18.4×2=169N 214+564+169=0.947KN(板) 188+225+169=0.582KN(梁) 2.5.1.2模板自重标准: 1KN×1.5×1.5=2.25KN(板) 1KN×0.75×0.75=0.56KN(梁) 2.5.1.3新浇砼楼面自重: 2.4×9.8×0.1×1.5×1.5=5.29KN(板) 2.4×9.8×(0.8×0.75×0.4+0.1×0.75×0.35)=6.26KN(梁) 2.5.1.4钢筋自重: 1.1×1.5×1.5=2.47KN(板) (8×2.99×0.75+4×1.21×0.75+7×2.4×0.395)×9.8+1100×0.35×0.75 =565N(梁) NGK=0.947+2.25+5.29+2.47=10.96KN(板) NGK=0.582+0.56+6.26+0.565=7.967KN(梁) 2.5.1.5施工及设备荷载标准: NQK=3×1.5×1.5=6.75KN(板) NQK=3×0.75×0.75=1.69KN(梁) 单根立杆轴力为: N1=1.2×10.96+1.4×6.75=22.602KN(板) N2=1.2×9.67+1.4×1.69=13.97KN(梁) 因N1>N2,只需验算N1即可。 2.5.2立杆稳定性验算: L0=h+2a=1.7+2×0.15=2mi=1.58cm 入=L0/i=2×100/1.58=126.6 查表得=0.393 ==147N/mm2 钢管稳定性均满足稳定要求。 3、脚手搭设、使用、拆除的一般要求。 3.1支模架搭设、使用、拆除的一般规定 3.1.1搭设规定 在搭设之前,必须对进场的脚手架配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件。 3.1.2每搭设完一步脚手架,应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 3.1.3每道剪力撑、横向斜撑搭设宽度不应小于4跨,且不应小于6米,斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间,并应随立杆、纵向和横向水平杆同时搭设,各底层斜面杆下端均必须支承在垫块或垫板上。 3.1.4立杆上的对接扣件应交错布置: 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;每接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 3.1.5工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺设必要数量的脚手板并临时固定。 工人必须戴安全帽和佩挂安全带,不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。 3.1.6在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。 确有实际情况,需要对构架作调整时,应提交技术主管人员解决。 3.2使用规定 3.2.1作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。 确因操作要求临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后,及时予以恢复。 3.2.2工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 3.2.3每班工人上架作业时,应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方许开始作业。 在作业中发现有不安全的情况和迹向时,应立即停止作业,进行检查,解决以后才能恢复正常作业,发现有异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离。 3.2.4在每架的作业完成之后,必须将架上剩余材料物品移至地面,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 3.3、拆除规定 3.3.1拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。 3.3.2在拆除过程式中,凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走,避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。 拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下,严禁向下抛掷。 在拆除过程中,应作好配合、协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。 3.3.3严禁Φ48和Φ51钢管及其相应扣件混用。 3.3.4底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置,至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。 3.3.5一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式,当两组作业时,可分别从相对角开始搭设。 3.3.6杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。 3.3.7剪刀撑的斜杆与基本构架杆件之间至少有3道连接,其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。 3.3.8脚手架底部应设一道扫地杆,大梁梁底处立杆必须设双扣件。 4、安全事项 4.1搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 4.2在支架使用期间,严拆除主节点处的纵、横向水平杆纵横向扫地杆,连接杆等杆件。 4.3搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守。 严禁非操作人员入内。 4.3严格执行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(J84-2001)和本企业安全标准中的有关安全条款。
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