建筑高支模计算书.docx
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建筑高支模计算书.docx
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建筑高支模计算书
建筑高支模计算书
一、梁模板支撑体系计算书
(一)计算依据:
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
(二)工程属性
新浇混凝土梁名称
KL1
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×800
模板支架高度H(m)
6.35
模板支架横向长度B(m)
20
模板支架纵向长度L(m)
30
支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)
1500
梁侧楼板厚度(mm)
150
(三)荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)
1
模板支拆环境是否考虑风荷载
是
风荷载参数:
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
省份
广东省
0.35
ωk=ω0μzμst=0.044
地区
深圳市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
C类(有密集建筑群市区)
0.796
模板支架顶部离建筑物地面高度(m)
24
风荷载体型系数μs
单榀模板支架μst
0.157
整体模板支架μstw
1.022
ωfk=ω0μzμstw=0.285
竖向封闭栏杆μs
1
ωmk=ω0μzμs=0.279
(四)模板体系设计
结构重要性系数γ0
1
脚手架安全等级
二级
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆间距la(mm)
900
梁两侧立杆横向间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1200
新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置
居中
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立杆根数
2
梁底增加立杆布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)
400,800
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁间距
75
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
1
设计简图如下:
平面图
立面图
(五)面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.5
面板弹性模量E(N/mm2)
5400
取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:
W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×3]×1=30.615kN/m
q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1=27.675kN/m
q1活=γ0×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×3×1=2.94kN/m
q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1=20.5kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×27.675×0.0752+0.121×2.94×0.0752=0.019kN·m
σ=Mmax/W=0.019×106/37500=0.498N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×754/(100×5400×281250)=0.003mm≤[ν]=L/250=75/250=0.3mm
满足要求!
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×27.675×0.075+0.446×2.94×0.075=0.914kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×27.675×0.075+1.223×2.94×0.075=2.642kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×27.675×0.075+1.142×2.94×0.075=2.178kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.075=0.604kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.075=1.757kN
R3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.075=1.427kN
(六)小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁弹性模量E(N/mm2)
7040
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左=R1/b=0.914/1=0.914kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中=Max[R2,R3,R4]/b=Max[2.642,2.178,2.642]/1=2.642kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右=R5/b=0.914/1=0.914kN/m
小梁自重:
q2=1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4=0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1×1.35×0.5×(0.8-0.15)=0.439kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1×1.35×0.5×(0.8-0.15)=0.439kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.3/2)/2×1=2.097kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2×1=2.097kN/m
左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左=0.914+0.02+0.439+2.097=3.47kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.642+0.02=2.662kN/m
右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右=0.914+0.02+0.439+2.097=3.47kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.47,2.662,3.47]=3.47kN/m
正常使用极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左'=R1'/b=0.604/1=0.604kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中'=Max[R2',R3',R4']/b=Max[1.757,1.427,1.757]/1=1.757kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右'=R5'/b=0.604/1=0.604kN/m
小梁自重:
q2'=1×(0.3-0.1)×0.3/4=0.015kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.6-0.3/2)/2×1=0.96kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2×1=0.96kN/m
左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.604+0.015+0.325+0.96=1.904kN/m
中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=1.757+0.015=1.772kN/m
右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.604+0.015+0.325+0.96=1.904kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.904,1.772,1.904]=1.904kN/m
为简化计算,按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图:
1、抗弯验算
Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×3.47×0.452,0.5×3.47×0.32]=0.156kN·m
σ=Mmax/W=0.156×106/64000=2.44N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.5ql1,ql2]=max[0.5×3.47×0.45,3.47×0.3]=1.041kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.041×1000/(2×60×80)=0.325N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
ν1=5q'l14/(384EI)=5×1.904×4504/(384×7040×256×104)=0.056mm≤[ν]=l1/250=450/250=1.8mm
ν2=q'l24/(8EI)=1.904×3004/(8×7040×256×104)=0.107mm≤[ν]=2l2/250=2×300/250=2.4mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.47×0.45,0.5×3.47×0.45+3.47×0.3]=1.822kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.822kN,R2=1.398kN,R3=1.154kN,R4=1.398kN,R5=1.822kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[1.904×0.45,0.5×1.904×0.45+1.904×0.3]=1kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1kN,R2'=0.93kN,R3'=0.757kN,R4'=0.93kN,R5'=1kN
(七)主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm)
Ф48×3
主梁抗弯
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- 建筑 高支模 计算