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理正深基坑电算结果
深基坑支护设计2
设计单位:
XXX设计院
设计人:
XXX
设计时间:
2015-05-0210:
58:
03
[支护方案]连续墙支护
[基本信息]
规范与规程
《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
内力计算方法
增量法
支护结构安全等级
级
支护结构重要性系数Y。
1.10
基坑深度H(m)
18.000
嵌固深度(m)
3.600
墙顶标髙(m)
0.000
连续墙类型
钢筋混凝土墙
卜墙厚(m)
0.800
L混凝土强度等级
C30
有无冠梁
有
卜冠梁宽度(m)
0.800
卜冠梁高度(m)
1.000
L水平侧向刚度(MN/m)
0.000
放坡级数
0
超载个数
1
支护结构上的水平集中力
0
[超载信息]
超载序号
类型
超载值(kPa,kN/m)
作用深度
(m)
作用宽度
(m)
距坑边距
(m)
形式
长度
(m)
1
20.000
—
—
—
—
—
[附加水平力信息]
水平力
作用类型
水平力值
作用深度
是否参与
是否参与
序号
(kN)
(m)
倾覆稳左
整体稳左
[上层信息]
土层数
6
坑内加固土
否
内侧降水最终深度(m)
1&000
外侧水位深度(m)
2.600
内侧水位是否随开挖过程变化
否
内侧水位距开挖面距离(m)
—
弹性计算方法按土层指崔
弹性法计算方法
m法
基坑外侧上压力计算方法
主动
[丄层参数]
层号
上类名称
层厚
(m)
重度
(kN/m3)
浮重度
(kN/m3)
粘聚力
(kPa)
内摩擦角
(度)
1
杂填土
0.60
19.1
—
18.00
15.00
2
粘性丄
2.40
19.0
9.1
23.00
21.90
3
细砂
1.50
19.9
10.0
0.00
21.20
4
粗砂
8.40
20.5
11.1
0.00
33.00
5
中风化岩
2.60
24.5
14.5
400.00
26.00
6
微风化岩
19.58
27.0
17.0
2000.00
40.00
层号
与锚固体摩擦阻力(kPa)
粘聚力水下(kPa)
内摩擦角水下(度)
水丄
计算方法
m,c,K值
抗剪强度(kPa)
1
40.0
—
—
—
m法
4.80
—
2
25.0
23.00
21.90
合算
m法
9.70
—
3
35.0
0.00
21.20
分算
m法
6.87
—
4
60.0
0.00
33.00
分算
m法
48
—
5
120.0
400.00
26.00
合算
m法
50.92
—
6
120.0
2000.00
40.00
合算
m法
228.00
—
[支锚信息]
支锚道数3
支锚道号
支锚类型
水平间距
(m)
竖向间距
(m)
入射角(°)
总长
(m)
锚固段长度(m)
1
内撑
9.000
0.500
—
—
—
2
内撑
9.000
7.000
—
—
—
3
内撑
3.000
6.500
—
—
—
支锚
预加力
支锚刚度
锚固体
1】况
锚固力
材料抗力
材料抗力
道号
(kN)
(MN/m)
直径(mm)
号
调整系数
(kN)
调整系数
1
60.00
3891.20
—
2〜
—
2000.00
1.00
2
80.00
3891.20
—
4〜
2000.00
1.00
3
600.00
825.60
—
6〜
100.00
1.00
[土压力模型及系数调整]
弹性法土压力模型:
经典法土压力模型:
一歸-一般
层号
类称上名
水土
水压力调整系数
外侧土压力调整系数1
外侧土压力调整系数2
内侧土压力调整系数
内侧上压力最大值(kPa)
1
杂填土
合算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
2
粘性上
合算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
3
细砂
分算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
4
粗砂
分算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
5
中风化岩
合算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
6
微风化岩
合算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
[工况信息]
工况号
3.
深度
(m)
支锚道号
1
开挖
1.000
—
2
加撑
—
1.内撑
3
开挖
8.000
—
4
加撑
—
2.内撑
5
开挖
14.500
—
6
加撑
—
3.内撑
7
开挖
18.000
—
[设计结果]
[结构计算]
土丑次KN/m)
住枷Tim)
翅KN-e>
蚁KN}
(-17566)—-(15646}
(-056)-—(090)
卜2857)—(4461)
(-6556}-—(2022}
(-1!
)90000}-—(OC-O)
(00}—(DO}
(■1}00}---{-1}00}
(000)——(000)
U2—M1(050rn)
IMKN-m}(-292$)—-{4507)\-ooi}}-—(-aoa}
.4
J
.zll
1
>
n4
•
►
l:
?
!
/
r
帥KN/m)
也供min)
(-I74C5)—-(1564C)
(-10X000}—(OM)
(・045)——(0ao)
(00}—(DO}
飙KN}
卜6546}-—(2045}
(000)—-(000)
侮班i卜一讥hzT
(链0即)一-MhL)
{OOj—<0o)
(ZP16)—(0000001-)
(^CG9)紗-"工
翅KN-e〉
(-59075)—-(W4充)
卜囚旳——⑷的
取期KN}
66)—(34255)(-356A0)——131257)
工况6―加修3(M00m}
總KN-e}軌{KN}
卜606»)—-(58053)(-42540)—(5469G)
(NH2E)-—⑷00->卜3滋代)-一⑶257)
•-902504)-—(1%4?
)
(00}—f&O
\-000}---{-1}00}
(-356——131257)
内力位移包络图:
几7--O(1600m)
剋络图
(-60096)—(5949?
)卜那4花卜一Q如购)
卜巧2口卜一卩期90}
(-55?
80)—151257}
地表沉降图:
[冠梁选筋结果]
As3As?
钢筋级别
选筋
Asl
HRB335
2D16
As2
HRB335
6D20
As3
HPB300
d8@300
[截而计算]
钢筋类型对应关系:
d-HPB300,D-HRB335,E-HRB100,F-RRB100,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
[截而参数]
墙是否均匀配筋
是
混凝土保护层厚度(mm)
70
墙的纵筋级别
HRB335
弯矩折减系数
0.85
剪力折减系数
1.00
配筋分段数
一段
各分段长度(m)
21.60
[内力取值]
段号
内力类型
弹性法计算值
经典法计算值
内力设计值
内力实用值
1
基坑内侧最大弯矩(kN.m)
606.06
934.28
708.33
708.33
基坑外侧最大弯矩(kN・m)
594.98
490.89
695.38
695.38
最大剪力(kN)
132.61
338.80
510.76
594.84
段号
选筋类型
级别
钢筋实配值
实配[计算]面积
(mm2/m)
基坑内侧纵筋
HRB335
D25@120
4091[3510]
1
基坑外侧纵筋
HRB335
D25@120
409113510]
水平筋
HRB335
D12@200
565
拉结筋
HPB300
d8@100
503
[整体稳立验算]
计算方法:
瑞典条分法应力状态:
有效应力法
条分法中的丄条宽度:
0.40m
滑裂而数拯
整体稳定安全系数K:
=18.781圆弧半径(m)R=21.975
圆心坐标X(m)X=-0.172
圆心坐标Y(m)Y=18.353
[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数:
Mp——被动丄压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决左;对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
址——主动丄压力对桩底的倾覆弯矩。
注意:
锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1:
材料抗力(kN/m)
0.000
0.000
0.000
锚固力(kN/m)
284392.612+0.000
K,=
‘11593.828
K:
=24.530>=1.250,满足规范要求。
••
2况工
284392.612+4688.889
K$=
‘11593.828
K:
=24.934>=1.250,满足规范要求。
••
3况工
218012.975+4688.889
K广
'11593.828
K:
=19.209>=1.250,满足规范要求。
218012.975+7822.222
'11593.828
K:
=19.479>二1.250,满足规范要求。
••
5况工
175039.511+7822.222
11593.828
Ks=15.772>=1.250,满足规范要求©
••
6况工
175039.511+8075.556心=
11593.828
Ks=15.794>=1.250,满足规范要求。
56551.171+8075.556
心=
11593.828
K5=5.574>=1.250,满足规范要求。
安全系数最小的工况号:
工况7。
最小安全&=5.574>=1.250,满足规范要求。
[抗隆起验算]
ogcoMT孚2Q9Z
壮in
ssbzoLr)_
o
co
4評
I=
•=v-«n
O
CO
i-AM
••mm
•=2M山ixw^9)d=W&D呵
1)从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳怎性,结果如下:
支护底部,验算抗隆起:
Ks=305.93721.800,抗隆起稳左性满足。
2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算,结果如下:
S(cili+(qibi+/G『)cos0/tan^f-)
X(qibi+”f)sin":
XKrl
Ks=24.998A2.200,坑底抗隆起稳左性满足。
[流丄稳圧性验算]
£co
s
•rxj
其中:
K流上稳泄性计算安全系数;
K.流丄稳定性安全系数:
安全等级为一、二.三级的基坑支护,流土稳左性
安全系数分别不应小于1.6.1.5.1.4:
1,截水帷幕在基坑底面以下的长度(m):
D.潜水水而或承压水含水层顶而至基坑底面的垂直距离(m):
Y,上的浮重度(kN/血:
△h基坑内外的水头差(m);
地下水重度(kN/nb):
K=(2.00*8.30+0.80*15.40)*17.00/15.40*10.00K=3.192>=1・6,满足规范要求。
[抗承压水(突涌)验算]
式中Pcz基坑开挖而以下至承压水层顶板间覆盖上的自重压力(kN/m:
);
P”承压水层的水头压力(kN/Y);
K7/i承压水头(突涌)稳世性安全系数,规范要求取大于1・100。
K7=54.00/30.00=1.79>=1.10基坑底部土抗承压水头稳左!
[嵌固深度汁算]
嵌固深度计算参数:
嵌固深度是否考虑内支撑作用
乂
是否考虑坑底隆起稳定性
是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳圧性
嵌固深度计算过程:
当地层不够时,软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
1)嵌固深度构适要求:
依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,
嵌固深度对于多支点支护结构:
L不宜小于0・2h.
嵌固深度构造长度Id:
3.600mo
2)嵌固深度满足整体滑动稳定性要求:
按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法讣算嵌固深度:
圆心(-122.206,110.116),半径=165.094m,对应的安全系数&=3.81521.350嵌固深度计算值L=0.000m。
3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求:
符合坑底抗隆起的嵌固深度h=0.000m
4)嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳左性要求:
符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳左的嵌固深度打=0.000m.
满足以上要求的嵌固深度L计算值二3・600m,L采用值二3・600m.
[嵌固段基坑内侧上反力验算]工况1:
Ps=1725.453WEp=70909.375,土反力满足要求。
工况2:
Ps=1719.225WEp二70909.375,土反力满足要求。
工况5:
Ps=456.165WEp=56635.121,土反力满足要求。
工况6:
Ps=392.840WEp二56635.121,土反力满足要求。
工况7:
Ps=32.937WEp二31685.53b丄反力满足要求。
式中:
Ps为i乍用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧上反力合力(k>D:
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动丄压力合力(kN).
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- 理正深 基坑 电算 结果