转料平台施工方案.docx
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转料平台施工方案
闽西交易城期安置房3#、4#楼
转料平台施工方案
一、工程概况
本工程为安置房3#、4#楼,地处新村。
该工程为框架结构,3#、4#楼地上11层,地下一层;建筑檐口高度为30.80m。
地上建筑面积7873.5m2;地下室建筑面积1949.5m2。
本工程按六度三级抗震设防。
建筑结构耐久年限50年,屋面防水按二级防水要求设置。
工程由开发有限公司投资;设计单位由龙岩市城乡规划设计院承担;工程管理有限公司承担施工监理工作;由建设有限公司承建。
由于施工现场场地有限,为方便塔吊起吊材料至3#、4#楼基础。
本工程在3#、4#楼地下车道入口处搭设临时转料平台。
二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
2、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
三、转料平台方案确定
1、本方案供基础施工阶段使用。
2、主要用途为:
钢筋等材料设施转运至现场。
3、搭设部位:
在3#、4#楼地下车道入口处。
四、转料平台搭设方法
1、脚手架材质
(1)脚手架钢管选用外径48mm,壁厚3.0mm的A3钢管,表面平整光滑、无裂纹、分层和硬弯。
搭设前进行保养,除锈并统一涂色,力求外表美观。
(2)脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求,规格与钢管匹配,采用可锻铸铁,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,贴和面应平整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于50mm。
(3)钢管立杆垫板采用片子板或优质18mm厚胶合板,平台平面满铺18㎜厚胶合板。
。
2、本平台支承架搭设采用扣件式钢管脚手架,支撑高度为6.2m,步高1.7m,钢管立杆横向间距1.5m,立杆纵向间距为1.1m,平台底钢管间距离为400㎜。
钢管架北面一排立杆支撑于3#楼基础持力层处,标高为-6.200,往南面为基坑边坡,立杆底部为台阶式平台并加垫片子板。
见下图:
3、支撑架的外侧设置剪刀撑,从脚手架端头开始,按水平距离不应小于6m且不大于9m设一组剪刀撑,与地面成450~600。
自下而上,左右连续设置,设置时与其他杆件的交叉点互相用扣件固定。
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100㎜。
五、安全措施
1、平台四周设高1.2m和0.6m的双道防护栏杆。
2、钢管架采用Ф12钢筋设一接地装置,接地电阻均不超过10Ω。
3、支撑架下部设置扫地杆,贯通整个支撑架,以保证架体的整体稳定性。
4、支撑架侧面设置二道斜撑,以提高整个支撑架体的稳定性。
5、交底和验收
(1)转料平台支撑架搭设前应对架子班组进行安全技术交底,交底内容必须有针对性,并双方履行签字手续。
(2)支撑架搭设完成后,先进行自检,再经专职验收人员、搭设人员共同检查验收,验收合格后办妥支撑架验收手续。
(3)支撑架在使用过程中应定期检查,对检查出的问题及时整改。
六、钢管落地转料平台计算书
(一)参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la:
1.50m
立杆步距h:
1.70m
立杆纵向间距lb:
1.10m
平台支架计算高度H:
6.20m
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a:
0.30m
平台底钢管间距离:
400.00mm
钢管类型:
Φ48×3.0mm
扣件连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80
2.荷载参数
脚手板自重:
0.350kN/m2
栏杆自重:
0.150kN/m2
材料堆放最大荷载:
5.000kN/m2
施工均布荷载:
1.000kN/m2
3.地基参数
地基土类型:
粘性土
地基承载力标准值:
160.000kpa
立杆基础底面面积:
0.250m2
地面广截力调整系数:
0.50
(二)纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.150+0.350×0.400=0.290kN/m;
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=5.000×0.400=2.000kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=1.000×0.400=0.400kN/m;
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布恒载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.290+1.2×2.000=2.748kN/m;
均布活载:
q2=1.4×0.400=0.560kN/m;
最大弯距Mmax=0.10×2.748×1.1002+0.117×0.560×1.1002=0.412kN.m;
最大支座力N=1.1×2.748×1.100+1.2×0.560×1.100=4.064kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.412×106/4493.0=91.651N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2;
纵向钢管的计算应力91.651N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205.000N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=2.290kN/m;
均布活载:
p=0.400kN/m;
V=(0.677×2.290+0.990×0.400)×1100.04/(100×2.060×105×107831.2)=1.283mm;
纵向钢管的最大挠度为1.283mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000.000/150与10mm,满足要求!
(三)横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=4.064kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.782kN.m;
最大变形Vmax=1.727mm;
最大支座力Qmax=8.128kN;
最大应力σ=174.050N/mm2;
横向钢管的计算应力174.050N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.727mm小于支撑钢管的最大容许挠度1100.00/150与10mm,满足要求!
(四)扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.800,该工程实际
的旋转双扣件承载力取值为12.800kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.800kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.128kN;
R<12.800kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(五)模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×6.200=0.800kN;
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.150×1.500=0.225kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.350×1.500×1.100=0.577kN;
(4)堆放荷载(kN):
NG4=5.000×1.500×1.100=8.250kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.852kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=1.500×1.100×1.000=1.650kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.852+1.4×1.650=14.133kN;
(六)立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N--立杆的轴心压力设计值(kN):
N=14.133kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W--立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.00N/mm2;
L0--计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
L0=k1μh
(1)
L0=h+2a
(2)
k1--计算长度附加系数,取值为1.163;
μ--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;μ=1.75;
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.300m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L1=k1μh=1.163×1.75×1.700=3.460m;
L0/i=3459.925/15.945=216.988;
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.154
钢管立杆受压应力计算值;σ=14133.000/(0.154×489.000)=187.674N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=187.674N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
立杆计算长度L0=h+2a=1.700+2×0.300=2.300m;
L0/i=2300.000/15.945=144.244;
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.332
钢管立杆受压应力计算值;σ=14133.000/(0.332×489.000)=87.054N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=87.054N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
L0=k1k2(h+2a)(3)
k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.029;
公式(3)的计算结果:
L0=2752.472/15.945=172.621;
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.237
钢管立杆受压应力计算值;σ=14133.000/(0.237×489.000)=121.949N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=121.949N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
(七)立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=80.000
其中,地基承载力标准值:
fgk=160.000kpa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=0.500;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=56.532kpa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=14.133kN;
基础底面面积:
A=0.250m2。
p=56.532≤fg=80.000kpa。
地基承载力满足要求!
七、钢管支撑架的拆除
1、架子拆除时应划分作业区;周围应设置围栏和警示牌;严禁非工作人员入内。
2、作业人员必须戴好安全帽,系好安全带。
严禁穿“三鞋”和酒后上班,严禁在架上休息和打闹。
3、拆除顺序应遵循由上而下,先搭后拆、后搭先拆的原则。
同一部位拆除顺序为:
剪刀撑脚手板栏杆大横杆小横杆立杆。
全部拆除后应清理预埋钢管头,并把拆下的支撑架料及时运出现场,按规格、类型分别放在指定的地点。
4、拆除支撑架大横杆、剪刀撑应先拆中间扣,再拆两头扣,由中间操作人员往下顺杆子。
5、支撑架的拆除,要在平台支撑架上的施工完毕,并经工地负责人认为不再需要时方可拆除。
6、搭设(拆除)架子应严格遵守有关安全管理制度及施工方案,不倒顺序施工,不野蛮指挥。
7、夜间不得进行架子的搭设(拆除),夜间使用支撑架必须经过技术人员同意,同时具有足够的照明。
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