无钟炉顶装料制度.docx
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无钟炉顶装料制度.docx
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无钟炉顶装料制度
无钟炉顶的装料制度
无钟炉顶的装料制度
高炉装料制度是调控煤气流散布的一种手腕,它按照装料设备的特点与原燃料的质量性能,改变炉料在炉喉的散布情形,达到煤气流合理散布,煤气利用充分的目的。
SS型无钟炉顶设备由受料斗、瓜皮阀、料罐上密封阀、节流阀(滚筒给料机)、下密封阀、波纹管、布料器、溜槽及其附属设备组成。
无钟炉顶布料灵活,炉料周向分布均匀、径向可调,可实现平台布料,根据炉顶红外成像可及时调整布料方式,保证炉况稳定顺行、煤气分布更为合理。
第一次应用无钟炉顶的高炉操作者,在布料模式上随意性强、转变频繁,多个参数同时变更,致使没有及时掌握布料规律,影响了炉况的稳固顺行和经济指标的改善。
(1)未及时构筑焦炭平台。
由于对无钟炉顶设备熟悉误差,本着先摸顺单环、再摸顺双环、最后再摸顺多环的操作思想,未及时发挥无钟炉顶布料灵活性。
在现场操作时,一旦焦炭平台构筑好,就应维持相对稳固,不作为调剂手腕。
(2)焦炭和铁料α角之间角差过大。
现场实践二者角差应控制在2°之内,开炉初期可采取等角度,随着冶炼强度的提高,铁料α角应大于焦炭α角,在具体操作时,应以°为调剂单位,在调剂时尽可能避免焦炭α角和铁料α角同时调整。
(3)炉况失常时铁料α角不动,调整焦炭α角,维持两道气流,处置难行悬料。
(4)调整γ角可实现布料环数的从头组合,降低γ角,秒流量将随着减少,布料环数将相应增加,但对落点半径影响可忽略不计。
(5)在等料线的情形下,现场实测与计算得出,焦炭和铁料在平台上的料流轨迹重合,反推焦炭α角比铁料α角大°~°。
(6)无钟炉顶最重要的参数是α角,应重点监控,常常校对码盘与微机显示数量是不是相符,新投产的高炉由于α角误差大,很容易致使炉况不顺,乃至出现重大生产事故。
(7)低料线作业时,应适当缩小铁料α角,与焦炭α角角差控制在°为宜。
(8)溜槽β角可通过调整变频器的频率实现,但尽可能少调整。
(9)450m3高炉的适宜矿批重应控制在15~20t,按照现场铁料质量情形和卷扬上料能力能够做相应的调整;料线可定为1.5m左右。
(10)高炉装料制度应与送风制度相匹配,450m3高炉风量应控制在85000m3/h以上,透气性指数应控制在800以上,保证高炉下料顺畅、稳固顺行。
(11)在变更焦炭和铁料α角时,应关注冶炼周期,维持软熔带相对稳固、煤气流散布相对合理。
(12)按照原燃料质量进行调剂时,忌同时变更操作参数,需试探出自身的操作规律,不能出现反复,尽可能少动、微调。
(13)高压操作是减少煤气流散布不均匀的一种调剂手腕,高压操作可使煤气流速降低,对减少吹损起着重要的作用
5.无料钟布料
无料钟布料特征
◆焦炭平台:
高炉通过旋转溜槽进行多环布料,易形成一个焦炭平台,即料面由平台和漏斗组成,通过平台形式调整中心焦炭和矿石量。
平台小,漏斗深,料面不稳固。
平台大,漏斗浅,中心气流受抑制。
◆采用多环布料,形成数个堆尖,小粒度炉料有较宽的范围,主要集中在堆尖周围。
在中心方向,由于转动作用,大粒度占多数。
◆无料钟高炉旋转滑槽布料时,料流小而面宽,布料时刻长,矿石对焦炭的推移作用小,焦炭料面被改动的程度轻,平台范围内的O/C比稳固,层状比较清楚,有利于稳固边缘气流。
布料方式
◆单环布料。
溜槽只在一个预定角度做旋转运动。
其控制较为简单,调节手腕相当灵活,大钟布料是固定的角度,旋转溜槽倾角可任意选定,溜槽倾角α越大炉料越布向边缘。
当αC>αO时边缘焦炭增多,进展边缘。
当αO>αC时边缘矿石增多,加重边缘。
◆螺旋布料。
从一个固定角位动身,炉料以定中形式在进行螺旋式的旋转布料。
每批料分成必然份数,每一个倾角上份数按照气流散布情形决定。
如进展边缘气流,可增加高倾角位置焦炭分数,或减少高倾角位置矿石份数,不然相反。
每环布料份数可任意调整,使煤气流合理散布。
◆扇形布料。
可在6个预选水平旋转角度当选择任意两个角度,重复进行布料。
可预选的角度有0°、60°、l20°、l80°、240°、300°。
这种布料方式为手动操作,只适用于处置煤气流散布失常,且时刻不宜太长。
◆定点布料。
可在11个倾角位置中任意角度进行布料。
这种布料方式手动进行,其作用是堵塞煤气管道行程。
无钟炉顶的运用
运用要求:
◆焦炭平台是根本性的,一般情形下不作调节对象;
◆高炉中间和中心的矿石在焦炭平台边缘周围落下为宜;
◆漏斗内用少量的焦炭来稳固中心气流。
运用要求的控制:
正确地选择布料的环位和每一个环位上的布料份数。
环位和份数变更对气流的影响如表4—3所示。
表4—3环位和份数对气流分布影响
表中可知,从l~6对布料的影响程度逐渐减小,1、2变动幅度太大,一般不宜采用。
3、4、5、6变动幅度较小,可作为日常调节使用。
无钟炉顶和钟式炉顶布料的区别
无钟炉顶和钟式炉顶布料的区别如表4—4所示。
表4—4无钟炉顶和钟式炉顶布料的区别
6.批重
批重对炉喉炉料分布的影响
批重变化时,炉料在炉喉的分布变化如图4—3所示。
图4—3 批重对炉喉分布的影响
◆当y0=0,即批重恰好使中心无矿区的半径为0,令现在的批重W=W0,称为临界批重。
◆如批重W>W0,随着批重增加,中心y0增厚,边缘yB也增厚,炉料散布趋向均匀,边缘和中心都加重。
◆如批重W
◆当n=d/2时,即堆尖移至炉墙,W减小则中心减轻;若W
给批重W0和△W以必然值,可算出yB、y0和yG,即边缘、中心和堆尖处的料层厚度。
yB/y0、yG/y0和W0+N△W的关系组成的炉料批重特征曲线图4—4。
W0+N△W
图4—4 炉料批重的特征曲线
曲线有3个区间:
激变区、缓变区和微变区,其意义如下:
◆批重值在激变区时,批重波动对布料影响较大,边缘和中心的负荷转变猛烈,正常生产不宜选用此种批重。
◆原料好,设备和操作水平高时,批重可选在微变区,此区炉料散布和气流散布都稳固,顺行和煤气利用较好;但增减批重来调剂气流的作用减弱。
◆若炉料粉末较多,料柱透气性较差,为避免微变区批重,宜选用缓变区批重,其增减对布料的影响介于上述二者之间。
少量波动不致引发气流较大转变,适当改变批重又可调骨气流散布。
批重决定炉内料层的厚度。
批重越大,料层越厚,软熔带焦层厚度越大;此外料柱的层数减少,界面效应减小,利于改善透气性。
但批重扩大不仅增大中心气流阻力,也增大边缘气流的阻力,所以一般随批重扩大压差有所升高。
批重的选择
确定微变区批重值应注意炉料含粉末(<5mm)量,粉末含量越少批重能够越大。
粉末含量多时,可在缓变区靠近微变区侧选择操作批重。
大中型高炉适宜焦批厚度0.45~0.50m,矿批厚度0.4~0.45m,随着喷吹物的增加焦批与矿批已彼此接近。
影响批重的因素
◆炉容。
炉容越大,炉喉直径也越大,批重应相应增加。
◆原燃料。
原燃料品位越高,粉末越少,则炉料透气性越好,批重可适当扩大。
◆冶炼强度。
随冶炼强度提高,风量增加,中心气流加大,需适当扩大量重,以抑制中心气流。
◆喷吹量。
当冶炼强度不变,高炉喷吹燃料时,由于喷吹物在风口内燃烧,炉缸煤气体积和炉腹煤气速度增加,促使中心气流进展,需适当扩大量重,抑制中心气流。
随着冶炼条件的转变,喷吹量增加,中心气流不易进展,边缘气流反而进展,这时则不能加大量重。
7.炉喉煤气速度对布料的影响
煤气对炉料的浮力的增长与煤气速度的平方成正比。
煤气浮力对不同粒度炉料的影响不同,在一般冶炼条件下,煤气浮力只相当于直径19mm粒度矿石重量的5%~8%,相当于10mm焦炭重量的1%~2%,但煤气浮力P与炉料重量Q的比值(P/Q)因粒度缩小而迅速升高,对于小于5mm炉料的影响不容轻忽。
如果块状带中炉料的孔隙度在~0.4mm,一般冶炼强度的煤气速度很容易达到4~8m/s,可把~2mm的矿粉和l~3mm的焦粉吹出料层。
煤气离开料层进入空区后速度骤降,携带的粉料又落至料面,若是边缘气流较强,则粉末落向中心,若中心气流较强则落向边缘。
由于气流浮力将产生炉料在炉喉落下时出现分级的现象;冶炼强度较大时,小于5mm炉料的落点较大于5mm炉料的落点向边缘外移。
使用含粉较多的炉料,以较高冶炼强度操作时,必须保持使粉末集中于既不靠近炉墙,也不靠近中心的中间环形带内,以保持两条煤气通路和高炉顺行;否则无论是只发展中心或只发展边缘,都避免不了粉末形成局部堵塞现象,导致炉况失常。
由于煤气速度对布料的影响,日常操作中使炉喉煤气体积发生变化的原因(如改变冶炼强度、富氧鼓风、改变炉顶压力等),都会影响炉料分布。
8.料线
◆料线深度
钟式高炉大钟全开时,大钟下沿为料线的零位。
无料钟高炉料线零位在炉喉钢砖上沿。
零位到料面间距离为料线深度。
一般高炉正常料线深度为1.5~2.0m。
◆料线对气流散布的影响
大钟开启时炉料堆尖靠近炉墙的位置,称为碰点,此处边缘最重。
在碰点之上,提高料线,布料堆尖远离墙,则发展边缘;降低料线,堆尖接近边缘,则加重边缘。
料线在碰点以下时,炉料先撞击炉墙。
然后反弹落下,矿石对焦炭的冲击作用增大,强度差的炉料撞碎,使布料层紊乱,气流分布失去控制。
碰点的位置与炉料性质、炉喉问隙及大钟边缘伸出漏斗的长度有关。
◆料面堆角
炉内实测的堆角变化规律:
①炉容越大,炉料的堆角越大,但都小于其自然堆角。
②在碰点以上,料线越深,堆角越小。
③焦炭堆角大于矿石堆角。
④生产中的炉料堆角远小于送风前的堆角。
为减少低料线对布料的影响,无料钟按料线小于2m,2~4m,4~6m3个区间,以料流轨迹落点相同,求出对应的溜槽角。
输入上料微机,在低料线时控制落点不变,以避免炉料散布变坏。
溜槽倾角如表4—5所示。
表4—5溜槽倾角与位置
注:
落点指距中心距离。
8.控制合理的气流分布和装料制度的调节
◆高炉合理气流散布规律
首先要保持炉况稳定顺行,控制边缘与中心两股气流;其次是最大限度地改善煤气利用,降低焦炭消耗。
①原料粉末多,无筛分整粒设备,必需控制边缘与中心CO2相近的“双峰”式煤气散布。
②原燃料改善,高压、高风温和喷吹技术的应用,形成了边缘CO2略高于中心的“平峰”式曲线,综合煤气CO2达到l6%~l8%。
③烧结矿整粒技术和炉料品位的提高及炉料结构的改善,出现了控制边缘煤气CO2高于中心,而且差距较大的“展翅”形煤气曲线,综合CO2达到l9%~20%,最高达21%~22%。
◆合理气流散布的温度特征
炉子中心温度值(CCT)约为500~600℃,边缘至中间的温度呈平缓的状态。
CCT值的波动反映了中心气流的稳定程度,高炉进人良好状态时,波动值小于±50℃。
控制边缘气流稳定非常必要,在达到200℃时,将呈现不稳固现象。
◆边缘与中心两股气流和装料制度的关系
①原燃料条件转变。
原燃料条件变差,专门是粉末增多,出现气流散布和温度失常时,应及早改用边缘与中心均较进展的装料制度。
原料条件改善,顺行状况好时,为提高煤气利用,可适当扩大量重和加重边缘。
②冶炼强度转变。
由于某种原因被迫降低冶炼强度时,除适本地缩小风口面积外,上部要采取较为进展边缘的装料制度,同时要相应缩小批重。
③与送风制度相适宜。
当风速低、回旋区较小,炉缸初始气流散布边缘较多时,不宜采用过度加重边缘的装料制度,应在适当加重边缘的同时强调疏导中心气流,避免边缘突然加重而破坏顺行。
可缩小批重,维持两股气流散布。
若下部风速高回旋区大,炉缸初始气流边缘较少时,也不宜采用过度加重中心的装料制度,应先适当疏导边缘,然后再扩大量重相应增加负荷。
④临时改变装料制度调节炉况。
炉子难行、休风后送风、低料线下达时,可临时改若干批强烈发展边缘的装料制度,以防崩料和悬料。
改若干批双装、扇形布料和定点布料时,可消除煤气管道行程。
连续崩料或大凉时,可集中加若干批净焦,可提高炉温,改善透气性,减少事故,加速恢复。
炉墙结厚时,可采取强烈发展边缘的装料制度,提高边缘气流温度,消除结厚。
为保持炉温稳定,改倒装或强烈发展边缘装料制度时,要相应减轻焦炭负荷。
全倒装时应减轻负荷20%~25%。
5.无料钟布料
无料钟布料特征
◆焦炭平台:
高炉通过旋转溜槽进行多环布料,易形成一个焦炭平台,即料面由平台和漏斗组成,通过平台形式调整中心焦炭和矿石量。
平台小,漏斗深,料面不稳定。
平台大,漏斗浅,中心气流受抑制。
◆采用多环布料,形成数个堆尖,小粒度炉料有较宽的范围,主要集中在堆尖周围。
在中心方向,由于转动作用,大粒度占多数。
◆无料钟高炉旋转滑槽布料时,料流小而面宽,布料时刻长,矿石对焦炭的推移作用小,焦炭料面被改动的程度轻,平台范围内的O/C比稳固,层状比较清楚,有利于稳固边缘气流。
布料方式
◆单环布料。
溜槽只在一个预定角度做旋转运动。
其控制较为简单,调节手腕相当灵活,大钟布料是固定的角度,旋转溜槽倾角可任意选定,溜槽倾角α越大炉料越布向边缘。
当αC>αO时边缘焦炭增多,进展边缘。
当αO>αC时边缘矿石增多,加重边缘。
◆螺旋布料。
从一个固定角位动身,炉料以定中形式在进行螺旋式的旋转布料。
每批料分成必然份数,每一个倾角上份数按照气流散布情形决定。
如进展边缘气流,可增加高倾角位置焦炭分数,或减少高倾角位置矿石份数,不然相反。
每环布料份数可任意调整,使煤气流合理散布。
◆扇形布料。
可在6个预选水平旋转角度当选择任意两个角度,重复进行布料。
可预选的角度有0°、60°、l20°、l80°、240°、300°。
这种布料方式为手动操作,只适用于处置煤气流散布失常,且时刻不宜太长。
◆定点布料。
可在11个倾角位置中任意角度进行布料。
这种布料方式手动进行,其作用是堵塞煤气管道行程。
无钟炉顶的运用
运用要求:
◆焦炭平台是根本性的,一般情形下不作调节对象;
◆高炉中间和中心的矿石在焦炭平台边缘周围落下为宜;
◆漏斗内用少量的焦炭来稳固中心气流。
运用要求的控制:
正确地选择布料的环位和每个环位上的布料份数。
环位和份数变更对气流的影响如表4—3所示。
表4—3环位和份数对气流分布影响
表中可知,从l~6对布料的影响程度逐渐减小,一、2变更幅度太大,一般不宜采用。
3、4、五、6变更幅度较小,可作为日常调节利用。
无钟炉顶和钟式炉顶布料的区别
无钟炉顶和钟式炉顶布料的区别如表4—4所示。
表4—4无钟炉顶和钟式炉顶布料的区别
6.批重
批重对炉喉炉料分布的影响
批重变化时,炉料在炉喉的分布变化如图4—3所示。
图4—3批重对炉喉散布的影响
◆当y0=0,即批重恰好使中心无矿区的半径为0,令现在的批重W=W0,称为临界批重。
◆如批重W>W0,随着批重增加,中心y0增厚,边缘yB也增厚,炉料散布趋向均匀,边缘和中心都加重。
◆如批重W ◆当n=d/2时,即堆尖移至炉墙,W减小则中心减轻;若W 给批重W0和△W以必然值,可算出yB、y0和yG,即边缘、中心和堆尖处的料层厚度。 yB/y0、yG/y0和W0+N△W的关系组成的炉料批重特征曲线图4—4。 W0+N△W 图4—4炉料批重的特征曲线 曲线有3个区间: 激变区、缓变区和微变区,其意义如下: ◆批重值在激变区时,批重波动对布料影响较大,边缘和中心的负荷转变猛烈,正常生产不宜选用此种批重。 ◆原料好,设备和操作水平高时,批重可选在微变区,此区炉料散布和气流散布都稳固,顺行和煤气利用较好;但增减批重来调剂气流的作用减弱。 ◆若炉料粉末较多,料柱透气性较差,为避免微变区批重,宜选用缓变区批重,其增减对布料的影响介于上述二者之间。 少量波动不致引发气流较大转变,适当改变批重又可调骨气流散布。 批重决定炉内料层的厚度。 批重越大,料层越厚,软熔带焦层厚度越大;此外料柱的层数减少,界面效应减小,利于改善透气性。 但批重扩大不仅增大中心气流阻力,也增大边缘气流的阻力,所以一般随批重扩大压差有所升高。 批重的选择 确定微变区批重值应注意炉料含粉末(<5mm)量,粉末含量越少批重能够越大。 粉末含量多时,可在缓变区靠近微变区侧选择操作批重。 大中型高炉适宜焦批厚度0.45~0.50m,矿批厚度0.4~0.45m,随着喷吹物的增加焦批与矿批已彼此接近。 影响批重的因素 ◆炉容。 炉容越大,炉喉直径也越大,批重应相应增加。 ◆原燃料。 原燃料品位越高,粉末越少,则炉料透气性越好,批重可适当扩大。 ◆冶炼强度。 随冶炼强度提高,风量增加,中心气流加大,需适当扩大量重,以抑制中心气流。 ◆喷吹量。 当冶炼强度不变,高炉喷吹燃料时,由于喷吹物在风口内燃烧,炉缸煤气体积和炉腹煤气速度增加,促使中心气流进展,需适当扩大量重,抑制中心气流。 随着冶炼条件的转变,喷吹量增加,中心气流不易进展,边缘气流反而进展,这时则不能加大量重。 7.炉喉煤气速度对布料的影响 煤气对炉料的浮力的增长与煤气速度的平方成正比。 煤气浮力对不同粒度炉料的影响不同,在一般冶炼条件下,煤气浮力只相当于直径19mm粒度矿石重量的5%~8%,相当于10mm焦炭重量的1%~2%,但煤气浮力P与炉料重量Q的比值(P/Q)因粒度缩小而迅速升高,对于小于5mm炉料的影响不容轻忽。 如果块状带中炉料的孔隙度在~0.4mm,一般冶炼强度的煤气速度很容易达到4~8m/s,可把~2mm的矿粉和l~3mm的焦粉吹出料层。 煤气离开料层进入空区后速度骤降,携带的粉料又落至料面,若是边缘气流较强,则粉末落向中心,若中心气流较强则落向边缘。 由于气流浮力将产生炉料在炉喉落下时出现分级的现象;冶炼强度较大时,小于5mm炉料的落点较大于5mm炉料的落点向边缘外移。 使用含粉较多的炉料,以较高冶炼强度操作时,必须保持使粉末集中于既不靠近炉墙,也不靠近中心的中间环形带内,以保持两条煤气通路和高炉顺行;否则无论是只发展中心或只发展边缘,都避免不了粉末形成局部堵塞现象,导致炉况失常。 由于煤气速度对布料的影响,日常操作中使炉喉煤气体积发生变化的原因(如改变冶炼强度、富氧鼓风、改变炉顶压力等),都会影响炉料分布。 8.料线 ◆料线深度 钟式高炉大钟全开时,大钟下沿为料线的零位。 无料钟高炉料线零位在炉喉钢砖上沿。 零位到料面间距离为料线深度。 一般高炉正常料线深度为1.5~2.0m。 ◆料线对气流散布的影响 大钟开启时炉料堆尖靠近炉墙的位置,称为碰点,此处边缘最重。 在碰点之上,提高料线,布料堆尖远离墙,则发展边缘;降低料线,堆尖接近边缘,则加重边缘。 料线在碰点以下时,炉料先撞击炉墙。 然后反弹落下,矿石对焦炭的冲击作用增大,强度差的炉料撞碎,使布料层紊乱,气流分布失去控制。 碰点的位置与炉料性质、炉喉问隙及大钟边缘伸出漏斗的长度有关。 ◆料面堆角 炉内实测的堆角变化规律: ①炉容越大,炉料的堆角越大,但都小于其自然堆角。 ②在碰点以上,料线越深,堆角越小。 ③焦炭堆角大于矿石堆角。 ④生产中的炉料堆角远小于送风前的堆角。 为减少低料线对布料的影响,无料钟按料线小于2m,2~4m,4~6m3个区间,以料流轨迹落点相同,求出对应的溜槽角。 输入上料微机,在低料线时控制落点不变,以避免炉料散布变坏。 溜槽倾角如表4—5所示。 表4—5溜槽倾角与位置 注: 落点指距中心距离。 8.控制合理的气流分布和装料制度的调节 ◆高炉合理气流散布规律 首先要保持炉况稳定顺行,控制边缘与中心两股气流;其次是最大限度地改善煤气利用,降低焦炭消耗。 ①原料粉末多,无筛分整粒设备,必需控制边缘与中心CO2相近的“双峰”式煤气散布。 ②原燃料改善,高压、高风温和喷吹技术的应用,形成了边缘CO2略高于中心的“平峰”式曲线,综合煤气CO2达到l6%~l8%。 ③烧结矿整粒技术和炉料品位的提高及炉料结构的改善,出现了控制边缘煤气CO2高于中心,而且差距较大的“展翅”形煤气曲线,综合CO2达到l9%~20%,最高达21%~22%。 ◆合理气流散布的温度特征 炉子中心温度值(CCT)约为500~600℃,边缘至中间的温度呈平缓的状态。 CCT值的波动反映了中心气流的稳定程度,高炉进人良好状态时,波动值小于±50℃。 控制边缘气流稳定非常必要,在达到200℃时,将呈现不稳固现象。 ◆边缘与中心两股气流和装料制度的关系 ①原燃料条件转变。 原燃料条件变差,专门是粉末增多,出现气流散布和温度失常时,应及早改用边缘与中心均较进展的装料制度。 原料条件改善,顺行状况好时,为提高煤气利用,可适当扩大量重和加重边缘。 ②冶炼强度转变。 由于某种原因被迫降低冶炼强度时,除适本地缩小风口面积外,上部要采取较为进展边缘的装料制度,同时要相应缩小批重。 ③与送风制度相适宜。 当风速低、回旋区较小,炉缸初始气流散布边缘较多时,不宜采用过度加重边缘的装料制度,应在适当加重边缘的同时强调疏导中心气流,避免边缘突然加重而破坏顺行。 可缩小批重,维持两股气流散布。 若下部风速高回旋区大,炉缸初始气流边缘较少时,也不宜采用过度加重中心的装料制度,应先适当疏导边缘,然后再扩大量重相应增加负荷。 ④临时改变装料制度调节炉况。 炉子难行、休风后送风、低料线下达时,可临时改若干批强烈发展边缘的装料制度,以防崩料和悬料。 改若干批双装、扇形布料和定点布料时,可消除煤气管道行程。 连续崩料或大凉时,可集中加若干批净焦,可提高炉温,改善透气性,减少事故,加速恢复。 炉墙结厚时,可采取强烈发展边缘的装料制度,提高边缘气流温度,消除结厚。 为保持炉温稳定,改倒装或强烈发展边缘装料制度时,要相应减轻焦炭负荷。 全倒装时应减轻负荷20%~25%。 四.造渣制度 1.造渣制度的要求 造渣有如下要求: ◆要求炉渣有良好的流动性和稳固性,熔化温度在1300~1400℃,在1400℃左右黏度小于lPa·S,可操作的温度范围大于150℃。 ◆有足够的脱硫能力,在炉温和碱度适宜的条件下,当硫负荷小于5kg/t时,硫分派系数Ls为25~30,当硫负荷大于5kg/t时,Ls为30~50。 ◆对高炉砖衬侵蚀能力较弱。 ◆在炉温和炉渣碱度正常条件下,应能炼出优质生铁。 2.对原燃料的基本要求 为满足造渣制度要求,对原燃料必须有如下基本要求: ◆原燃料含硫低,硫负荷不大于5.0kg/t。 ◆原料难熔和易熔组分低。 ◆易挥发的钾、钠成份越低越好。 ◆原料含有少量的氧化锰、氧化镁。 3.炉渣的基本特点 ◆按照不同的生铁品种规格,选择不同的造渣制度。 生铁品种与炉渣碱度的关系见表4—6。 表4—6生铁品种与炉渣碱度的关系 碱度高的炉渣熔点高而且流动性差,稳定性不好,不利于顺行。 但为了获得低硅生铁,在原燃料粉末少、波动小、料柱透气性好的条件下,可以适当提高碱度。 ◆按照不同的原燃料条件,选择不同的造渣制度。 渣中适宜MgO含量与碱度有关,CaO/SiO,愈高,适宜的MgO应愈低。 若Al2O3含量在17%以上,CaO/SiO2含量太高时,将使炉渣的黏度增加,致使炉况顺行破坏。 因此,适当增加MgO含量,降低CaO/SiO2,即可取得稳固性好的炉渣。 ◆我国高炉几种有代表的炉渣成份见表4—7。 表
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