营口高大模板施工方案专家论证后修改版.docx
- 文档编号:3882362
- 上传时间:2022-11-26
- 格式:DOCX
- 页数:40
- 大小:611.14KB
营口高大模板施工方案专家论证后修改版.docx
《营口高大模板施工方案专家论证后修改版.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《营口高大模板施工方案专家论证后修改版.docx(40页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
营口高大模板施工方案专家论证后修改版
营口开发区投资服务中心工程
梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案
编号:
编制:
审核:
审批:
中国建筑第八工程局
二OO七年五月
归档编号:
B1-5
辽统监表A-2
施工方案报审表
工程名称:
营口经济技术开发区投资服务中心第()号
施工单位
中国建筑第八工程局
监理单位
大连建发工程建设管理咨询有限公司
致大连建发工程建设管理咨询有限公司
我方已根据施工合同的有关规定完成了营口经济技术开发区投资服务中心工程梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案的编制,经我单位技术负责人审查批准后,组织专家论证,并按照专家意见修改完毕,请予以审查。
附件:
1、梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案(说明、图表)
2、专家论证意见
项目经理(签字):
年月日
审查意见:
专业监理工程师(签字):
年月日
审核结论:
可行修改后报重新编制
总监理工程师(签字):
年月日
1.工程概况
本工程分为高层主体以及裙房两部分。
结构形式:
高层主体为框架剪力墙结构,裙房为框架结构。
总建筑面积42901.33平方米,裙房局部地下一层,地上二~三层,裙房部分建筑总高度为20.650m;高层主体地下一层,地上十二层,高层部分建筑总高度为57.400m。
地下一层主要由车库、厨房、游泳馆及设备用房组成;北侧裙房三层,其中阶梯式大会议室贯通二、三层;南侧裙房三层,其中礼仪大厅贯通二、三层;东侧裙房政务大厅贯通一、二层;五层为政协办公用房,六层为人大常委办公用房,其余各层为各部门的办公用房。
地下游泳馆、阶梯式会议室、礼仪大厅为预应力梁,跨度24—28米。
地下一层层高5.2米,地上一层层高6米,二、三层均为6.6米,四—十二层(标准层)4.2米,因此该工程层高较大,而且具有大跨度、大空间的梁、柱。
地下室楼板厚180㎜,地上各楼层板厚均为120㎜。
本工程梁、板支撑体系采用10㎜厚竹胶板、5cm×10cm木方、ф48×3.5普通钢管搭设。
2.梁板模板支撑体系的设计与验算
2.1分项工程概况及设计依据
2.2.1分项工程概况
部位
平面尺寸
纵×横(m)
层高(m)
板厚(mm)
梁截面尺寸(mm)
地下室
游泳馆
33.3×28.1
(梁跨度28.1)
8.75
180
650×1600(10道)
850×1600(2道)
一层
政务大厅
23.8×11.5
(梁跨度8.1)
12.60
120
350×600、
350×700
350×850、
500×1100(2道)
一层
休息厅
23.9×12.95
(梁跨度8.1)
12.52
120
350×600、
350×700
二层阶梯式会议室
40.5×26.7
(梁跨26.7)
13.20
120
600×1600(10道)
650×1600(4道)
二层
礼仪大厅
28.1×24.3
(梁跨度24.3)
13.20
120
600×1400(11道)
为保证施工安全,需要对以上部位的模板及支撑体系进行验算,并组织专家论证、审查。
2.2.2设计依据
设计结构图纸
施工组织设计
主要规程、规范一览表
类别
名称
编号
国家
《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50204-2002
《建筑工程施工质量验收统一标准》
GB50300-2001
《建筑施工手册》(第四版)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2001(2002年版)
《建筑工程施工技术标准》
(1)
中建八局企业标准
公司贯标体系文件。
《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》
2.2模板设计与验算
2.2.1地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计与验算
2.2.1.1地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计
楼板模板支撑体系设计
楼板模板采用10mm厚竹胶板,50mm×100mm木方做次楞,中心间距250mm;ф48×3.5钢管作主楞,中心间距800mm;采用ф48×3.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为800,立杆下垫100mm×100mm×50mm(厚)木垫板;考虑到整个支撑系统的稳定性,脚手架水平拉杆沿高度设置,第一道水平拉杆距离结构底板顶面200mm,以后每隔1500mm设一道;剪刀撑设置按照JGJ130-2001(2002年版)6.8.2的规定:
支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑(即间距3200mm),两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑(即竖向间距3000mm)。
如下图所示:
梁模板支撑体系设计
采用10mm厚竹胶板,梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方,间距250mm;竖向主龙骨采用ø48钢管,间距400mm。
按竖向间距510mm、水平间距610mm设三道φ12对拉螺栓。
梁底次龙骨采用50x100mm木方,中心距250mm;主龙骨为钢管,间距400mm;立杆下垫100mm×100mm×50mm(厚)木垫板,钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。
2.2.1.2地下室游泳馆梁板模板支撑体系验算
楼板支撑体系的验算
楼板模板采用10厚竹胶板做面板,用50×100和ф48×3.5钢管做龙骨,在这里主要进行立杆稳定性计算。
楼板模板自重标准值0.50kN/m2(八局技术标准1-3-215表A.2.1)
支架自重[(4×8.75+6×0.8×4)×3.84×9.8+12×15]/0.64=3.47kN/m2
施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2
混凝土自重24×0.18=4.32kN/m2
钢筋自重1.1×0.18=0.198kN/m2
混凝土振捣时荷载标准值2.0kN/m2
由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响。
单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土振捣时荷载组合计算:
N=[(0.5+3.47+4.32+0.198)×1.2+(1.0+2.0)×1.4]×0.82=9.22KN
计算长度l0=1.5+2×0.7=2.9m(自由长度取700)
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)公式5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i
λ=290/1.58=183。
查附录C表得ф=0.214
N/фA=9.22×103/(0.214×489)=88N/mm2<205N/mm2
满足要求。
梁模板支撑体系的验算
以梁高1600mm,宽850mm为例,梁底水平杆间距400mm。
A.梁底木方验算
1)荷载分析
模板自重0.50×0.25=0.125kN/m
砼自重24×0.25×1.60=9.6kN/m
钢筋自重1.5×0.25×1.60=0.61kN/m
预应力筋自重48×14.3=0.69kN/m
活荷载(2.0+1.0)×0.25=0.75kN/m
总竖向荷载q=(0.125+9.6+0.61+0.69)×1.2+0.75×1.4=14.5kN/m
木方抗弯设计值:
f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2
木方弹性模量:
E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2
木方截面特性:
惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4
截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×104mm3
2)木方弯距计算
按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677
水平杆间距为400mm进行计算。
Mmax=kmql2=0.10×14.5×0.42=0.232KN·m
σ=Mmax/W=0.232×106/8.3×104=2.8N/mm2<9.9N/mm2满足要求。
3)木方挠度计算
ω=0.677ql4/100EI=0.677×14.5×4004/(100×7650×4.17×106)
=0.08mm<L/400=1.000mm
满足要求。
B.梁侧木方验算
1)梁侧压力计算
根据《建筑施工手册》(第4版)公式[8-6]F=0.22
t0β1β2V1/2
其中t0=
c=24KN/m2β1=1.0β2=1.15V=1.5m/h
则有F=0.22×24×5×1.2×1.15×1.51/2=44.62KN/m2
根据公式[8-7]
H=1.6m
2)强度验算
根据两公式计算结果取较小值38.4KN/m2,并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。
混凝土对侧模板的作用宽度为木方间距250mm。
模板最大侧压力设计值:
q=(1.2×F+1.4×4)×0.25=(1.2×38.4+1.4×4)×0.25=12.92KN/m
按简支梁计算,查表得各系数如下:
弯矩系数Km=1/8,剪力系数KV=1/2,挠度系数Kω=5/384
木方抗弯设计值:
f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2
木方弹性模量:
E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2
木方截面特性:
惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4
截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×104mm
弯矩Mmax=1/8×q×L2=1/8×12.92×0.42=0.26KN.m
σ=Mmax/W=0.26×106/8.3×104=3.13N/mm2<[σ]=9.9N/mm2
满足要求。
3)剪力验算
剪力
剪应力
)
满足要求。
4)木方挠度验算
则最大挠度为:
所以侧模木方100mm(宽)×50mm间距250mm满足要求。
C.对拉螺栓验算
梁中穿Φ12@510;610对拉螺栓。
对拉螺栓直径为Φ12,查《建筑施工手册》,容许拉力为12.900KN。
对拉杆承受最大拉力P=FCL=38.4×0.51×0.61=11.95KN﹤12.900KN
按最大间距考虑,每根螺栓对应的混凝土压力面大小为0.51m×0.61m,螺栓直径12mm,,混凝土压力面压强38.4
,则螺栓内的拉应力值:
δ=N/A=38.4×0.61×0.51×103/3.14×62=105.7N/㎜2﹤215N/㎜2
满足要求。
D.梁底小横杆验算
梁底小横杆间距400mm,梁底立杆纵间距400mm,横间距450mm,由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小,忽略不计。
模板自重0.50×0.45=0.225kN/m
支架自重[(7.2×4+6×0.85×2)×3.84×9.8+52×15]/0.4=5kN/m
砼自重24×0.45×1.60=17.3kN/m
钢筋自重1.5×0.45×1.60=1.08kN/m
预应力筋自重48×14.3=0.69kN/m
活荷载(2.0+1.0)×0.45=1.35kN/m
总竖向荷载q=(0.225+5+17.3+1.08+0.69)×1.2+1.35×1.4=31.09kN/m
(1)抗弯强度验算
直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重,楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。
为方便计算,将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。
水平杆按两跨连续梁计算:
查JGJ130-2001附录得到
W=5.08×103mm3
I=12.19×104mm4
Mmax=0.125ql2=0.125×31.09×0.42=0.622kN·m
σ=Mmax/W=0.622×106/5.08×103=122N/mm2<205N/mm2
满足要求。
(2)变形验算
直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重,楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:
E=2.06×105N/mm2
V=0.677ql4/100El
=0.677×31.09×4004/100×2.06×105×12.19×104
=0.22mm
满足要求。
E.立杆稳定性计算
单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、活荷载组合计算:
N=31.09×0.4=12.44KN
计算长度l0=1.5+2×0.075=1.65m(自由长度取75mm)
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=165/1.58=104。
查附录C表得ф=0.558
N/фA=12.44×103/(0.558×489)=45.6N/mm2<205N/mm2
满足要求。
F.扣件抗滑移验算
立杆连接方式必须采用对接扣件,最上端可以采用直角扣件,单个直角扣件抗滑承载力为8.00KN,两个直角扣件抗滑承载力为12.00KN,所以最上端立杆搭接至少使用3个直角扣件方可满足要求,且保证搭接长度不小于1000mm。
地下游泳馆部位对应的夹层楼板梁承载力验算
由于地下游泳馆部位梁板模板支撑钢管大部分落在地下室底板上,但有局部落在夹层顶板上,因此,需要对夹层顶板承载力进行验算。
1)轴心抗压强度验算
在搭设脚手架的过程,在立杆下垫100mm×100mm×50mm(厚)木垫板,木板铺在已经完成的一层顶板砼板面上。
砼板强度等级为C30,轴心抗压设计值为fc=15Mpa。
设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段,约为10d后,砼强度按50%计,则
立杆基础底面的平均应力满足下式的要求:
p≤fg
式中p为立杆基础底面的平均压力,A=0.1×0.1=0.01m2,N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值;取脚手架立杆最大值为:
N=12.44KN
A为立杆基础底面垫板面积;
则有p=
满足要求。
2)抗弯强度计算
楼板宽度取1350mm,厚度取100mm,跨度取3000mm,脚手架立杆最大值N=12.44KN进行计算
按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.267,剪力系数Kv=1.267,挠度系数Kw=1.883。
C30混凝土抗压强度设计值:
fc=15Mpa,计算时取
=7.5N/mm2
C30混凝土弹性模量:
E=3×104N/mm2
C30混凝土截面特性:
惯性矩I=bh3/12=1350×1003/12=1.125×108mm4
截面模量W=bh2/6=1350×1002/6=2.25×106mm3
Mmax=kmPl=0.267×12.44×32=30KN·m
σ=Mmax/W=30×106/2.25×106=13.3N/mm2>7.5N/mm2
不满足要求。
因此,夹层楼板需要采取加固措施回顶楼板。
采取钢管柱加固,沿预应力梁方向间距1500mm,即每道预应力梁的两端各使用两个钢管柱,顶部采用微调螺栓顶紧。
Mmax=kmPl=0.267×12.44×1.52=7.48KN·m
σ=Mmax/W=7.48×106/2.25×106=3.33N/mm2<7.5N/mm2
满足要求
3)钢管柱立杆数量的确定:
取立杆最大值N=12.44KN进行计算,立杆允许荷载N=11.6KN,计算取11.6×0.8=9.3KN
n=4×12.44/9.3=5.4根,考虑构造要求,取6根。
小横杆间距1000mm;大横杆间距2000mm贯通整个钢管柱加固体系。
4)挠度验算
ω=1.883Pl3/100EI=1.883×12.44×15003/(100×30000×1.37×108)
=2.92×10-4mm 2.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计与验算 2.2.2.1一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计 楼板模板支撑体系设计 楼板模板采用10mm厚竹胶板,50mm×100mm木方做次楞,中心间距250mm;ф48×3.5钢管作主楞,中心间距900mm;采用ф48×3.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为900,立杆下垫100mm×100mm×50mm(厚)木垫板;考虑到整个支撑系统的稳定性,脚手架水平拉杆沿高度设置,第一道水平拉杆距离结构底板顶面200mm,以后每隔1500mm设一道;剪刀撑设置按照JGJ130-2001(2002年版)6.8.2的规定: 支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑(即间距3600mm),两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑(即竖向间距3000mm)。 梁模板支撑体系设计 梁高小于1000mm 采用10mm厚竹胶板,梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方,间距250mm;竖向主龙骨采用ø48钢管,间距900mm。 梁底模次龙骨采用50x100mm木方,中心距250mm,主龙骨为钢管,间距900mm,立杆下垫100mm×100mm×50mm(厚)木垫板;钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。 梁高大于1000mm 采用10mm厚竹胶板,梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方,间距250mm;竖向主龙骨采用ø48钢管,间距450mm。 必须按水平、竖向间距610mm设两道φ12对拉螺栓。 梁底模次龙骨采用50x100mm木方,中心距250mm,主龙骨为钢管,间距450mm,立杆下垫100mm×100mm×50mm(厚)木垫板;钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。 2.2.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系验算 一层政务大厅、休息厅板模板支撑体系验算 楼板模板采用10厚竹胶板做面板,用50×100和ф48×3.5钢管做龙骨,在这里主要进行立杆稳定性计算。 按最不利情况计算,板厚取120mm。 楼板模板自重标准值0.50kN/m2(八局技术标准1-3-215表A.2.1) 支架自重[(4×8.75+6×0.8×4)×3.84×9.8+12×15]/0.64=3.47kN/m2 施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 混凝土自重24×0.18=4.32kN/m2 钢筋自重1.1×0.18=0.198kN/m2 混凝土振捣时荷载标准值2.0kN/m2 由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: N=[(0.5+3.47+4.32+0.198)×1.2+(1.0+2.0)×1.4]×0.92=11.67KN 计算长度l0=1.5+2×0.3=2.1m(自由长度取300) 根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=210/1.58=133。 查附录C表得ф=0.381 N/фA=11.67×103/(0.381×489)=62.7N/mm2<205N/mm2 满足要求。 一层政务大厅、休息厅梁模板支撑体系验算 以梁高1100mm,宽500mm,梁底水平杆间距450mm。 A.梁底木方验算 1)荷载分析 模板自重0.50×0.25=0.125kN/m 砼自重24×0.25×1.60=9.6kN/m 钢筋自重1.5×0.25×1.60=0.61kN/m 活荷载(2.0+1.0)×0.25=0.75kN/m 总竖向荷载q=(0.125+9.6+0.61)×1.2+0.75×1.4=13.452kN/m 木方抗弯设计值: f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2 木方弹性模量: E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2 木方截面特性: 惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4 截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×104mm3 2)木方弯距计算 按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677 水平杆间距为450mm进行计算。 Mmax=kmql2=0.10×13.452×0.452=0.273KN·m σ=Mmax/W=0.273×106/8.3×104=3.3N/mm2<9.9N/mm2满足要求。 3)木方挠度计算 ω=0.677ql4/100EI=0.677×13.452×4504/(100×7650×4.17×106) =0.118mm<L/400=1.125mm 满足要求。 B.梁侧木方验算 由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面,不需要验算。 C.对拉螺栓验算 由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面,不需要验算,加两道Φ12对拉螺栓即可。 D.梁底小横杆验算 梁底小横杆间距450mm,梁底立杆纵间距450mm,横间距450mm,由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小,忽略不计。 模板自重0.50×0.45=0.225kN/m 支架自重[(11.2×4+7×0.9×2)×3.84×9.8+52×15]/0.45=6.54kN/m 砼自重24×0.45×1.10=11.9kN/m 钢筋自重1.5×0.45×1.10=0.75kN/m 活荷载(2.0+1.0)×0.45=1.35kN/m 总竖向荷载q=(0.225+6.54+11.9+0.75)×1.2+1.35×1.4=25.2kN/m (1)抗弯强度验算 直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重,楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。 为方便计算,将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。 水平杆按两跨连续梁计算: 查JGJ130-2001附录得到 W=5.08×103mm3 I=12.19×104mm4 Mmax=0.125ql2=0.125×25.2×0.452=0.64kN·m σ=Mmax/W=0.64×106/5.08×103=126N/mm2<205N/mm2 满足要求。 (2)变形验算 直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重,楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算: E=2.06×105N/mm2 V=0.677ql4/100El =0.677×25.2×4004/100×2.06×105×12.19×104 =0.18mm 满足要求。 E.立杆稳定性计算 单根立杆上的
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 营口 高大 模板 施工 方案 专家论证 修改