污水处理构筑物设计计算.docx
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污水处理构筑物设计计算
污水厂设计计算书
第一章 污水处理构筑物设计计算
一、泵前中格栅
1.设计参数:
设计流量Q=2.6×104m3/d=301L/s
栅前流速v1=0.7m/s,过栅流速v2=0.9m/s
栅条宽度s=0.01m,格栅间隙e=20mm
栅前部分长度0.5m,格栅倾角α=60°
单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水
2.设计计算
(1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式
计算得:
栅前槽宽
,则栅前水深
(2)栅条间隙数
(取n=36)
(3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(36-1)+0.02×36=1.07m
(4)进水渠道渐宽部分长度
(其中α1为进水渠展开角)
(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度
(6)过栅水头损失(h1)
因栅条边为矩形截面,取k=3,则
其中ε=β(s/e)4/3
h0:
计算水头损失
k:
系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3
ε:
阻力系数,与栅条断面形状有关,当为矩形断面时β=2.42
(7)栅后槽总高度(H)
取栅前渠道超高h2=0.3m,则栅前槽总高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m
栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.103+0.3=0.87
(8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα
=0.23+0.12+0.5+1.0+0.77/tan60°
=2.29m
(9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1=
=0.87m3/d>0.2m3/d
所以宜采用机械格栅清渣
(10)计算草图如下:
二、污水提升泵房
1.设计参数
设计流量:
Q=301L/s,泵房工程结构按远期流量设计
2.泵房设计计算
采用氧化沟工艺方案,污水处理系统简单,对于新建污水处理厂,工艺管线可以充分优化,故污水只考虑一次提升。
污水经提升后入平流沉砂池,然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池,最后由出水管道排入神仙沟。
各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的高程计算。
污水提升前水位-5.23m(既泵站吸水池最底水位),提升后水位3.65m(即细格栅前水面标高)。
所以,提升净扬程Z=3.65-(-5.23)=8.88m
水泵水头损失取2m
从而需水泵扬程H=Z+h=10.88m
再根据设计流量301L/s=1084m3/h,采用2台MF系列污水泵,单台提升流量542m3/s。
采用ME系列污水泵(8MF-13B)3台,二用一备。
该泵提升流量540~560m3/h,扬程11.9m,转速970r/min,功率30kW。
占地面积为π52=78.54m2,即为圆形泵房D=10m,高12m,泵房为半地下式,地下埋深7m,水泵为自灌式。
计算草图如下:
三、泵后细格栅
1.设计参数:
设计流量Q=2.6×104m3/d=301L/s
栅前流速v1=0.7m/s,过栅流速v2=0.9m/s
栅条宽度s=0.01m,格栅间隙e=10mm
栅前部分长度0.5m,格栅倾角α=60°
单位栅渣量ω1=0.10m3栅渣/103m3污水
2.设计计算
(1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式
计算得栅前槽宽
,则栅前水深
(2)栅条间隙数
(取n=70)
设计两组格栅,每组格栅间隙数n=35条
(3)栅槽有效宽度B2=s(n-1)+en=0.01(35-1)+0.01×35=0.69m
所以总槽宽为0.69×2+0.2=1.58m(考虑中间隔墙厚0.2m)
(4)进水渠道渐宽部分长度
(其中α1为进水渠展开角)
(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度
(6)过栅水头损失(h1)
因栅条边为矩形截面,取k=3,则
其中ε=β(s/e)4/3
h0:
计算水头损失
k:
系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3
ε:
阻力系数,与栅条断面形状有关,当为矩形断面时β=2.42
(7)栅后槽总高度(H)
取栅前渠道超高h2=0.3m,则栅前槽总高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m
栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.26+0.3=1.03
(8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα
=0.88+0.44+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.26m
(9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1=
=1.73m3/d>0.2m3/d
所以宜采用机械格栅清渣
(10)计算草图如下:
四、沉砂池
采用平流式沉砂池
1.设计参数
设计流量:
Q=301L/s(按2010年算,设计1组,分为2格)
设计流速:
v=0.25m/s
水力停留时间:
t=30s
2.设计计算
(1)沉砂池长度:
L=vt=0.25×30=7.5m
(2)水流断面积:
A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2
(3)池总宽度:
设计n=2格,每格宽取b=1.2m>0.6m,池总宽B=2b=2.4m
(4)有效水深:
h2=A/B=1.204/2.4=0.5m (介于0.25~1m之间)
(5)贮泥区所需容积:
设计T=2d,即考虑排泥间隔天数为2天,则每个沉砂斗容积
(每格沉砂池设两个沉砂斗,两格共有四个沉砂斗)
其中X1:
城市污水沉砂量3m3/105m3,
K:
污水流量总变化系数1.5
(6)沉砂斗各部分尺寸及容积:
设计斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为60°,斗高hd=0.5m,
则沉砂斗上口宽:
沉砂斗容积:
(略大于V1=0.26m3,符合要求)
(7)沉砂池高度:
采用重力排砂,设计池底坡度为0.06,坡向沉砂斗长度为
则沉泥区高度为
h3=hd+0.06L2=0.5+0.06×2.65=0.659m
池总高度H:
设超高h1=0.3m,
H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m
(8)进水渐宽部分长度:
(9)出水渐窄部分长度:
L3=L1=1.43m
(10)校核最小流量时的流速:
最小流量即平均日流量
Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s
则vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s,符合要求
(11)计算草图如下:
五、厌氧池
1.设计参数
设计流量:
2010年最大日平均时流量为Q′=Q/Kh=301/1.3=231.5L/s,每座设计流量为Q1′=115.8L/s,分2座
水力停留时间:
T=2.5h
污泥浓度:
X=3000mg/L
污泥回流液浓度:
Xr=10000mg/L
考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元,总的水力停留时间超过15h,所以设计水量按最大日平均时考虑。
2.设计计算
(1)厌氧池容积:
V=Q1′T=115.8×10-3×2.5×3600=1042m3
(2)厌氧池尺寸:
水深取为h=4.0m。
则厌氧池面积:
A=V/h=1042/4=261m2
厌氧池直径:
m(取D=19m)
考虑0.3m的超高,故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m。
(3)污泥回流量计算:
1)回流比计算
R=X/(Xr-X)=3/(10-3)=0.43
2)污泥回流量
QR=RQ1′=0.43×116=49.79L/s=4302m3/d
六、氧化沟
1.设计参数
拟用卡罗塞(Carrousel)氧化沟,去除BOD5与COD之外,还具备硝化和一定的脱氮除磷作用,使出水NH3-N低于排放标准。
氧化沟按2010年设计分2座,按最大日平均时流量设计,每座氧化沟设计流量为
Q1′=
=10000m3/d=115.8L/s。
总污泥龄:
20d
MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75则MLSS=2700
曝气池:
DO=2mg/L
NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化,可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原
α=0.9 β=0.98
其他参数:
a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1
脱氮速率:
qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d
K1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L
剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):
所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化;产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原
硝化安全系数:
2.5
脱硝温度修正系数:
1.08
2.设计计算
(1)碱度平衡计算:
1)设计的出水
为20mg/L,则出水中溶解性
=20-0.7×20×1.42×(1-e-0.23×5)=6.4mg/L
2)采用污泥龄20d,则日产泥量为:
kg/d
设其中有12.4%为氮,近似等于TKN中用于合成部分为:
0.124
550.8=68.30kg/d
即:
TKN中有
mg/L用于合成。
需用于氧化的NH3-N=34-6.83-2=25.17mg/L
需用于还原的NO3-N=25.17-11=14.17mg/L
3)碱度平衡计算
已知产生0.1mg/L碱度/除去1mgBOD5,且设进水中碱度为250mg/L,剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×(190-6.4)=132.16mg/L
计算所得剩余碱度以CaCO3计,此值可使PH≥7.2mg/L
(2)硝化区容积计算:
硝化速率为
=0.204d-1
故泥龄:
d
采用安全系数为2.5,故设计污泥龄为:
2.5
4.9=12.5d
原假定污泥龄为20d,则硝化速率为:
d-1
单位基质利用率:
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