00梁模板支撑57米.docx

00梁模板支撑57米.docx

《00梁模板支撑57米.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《00梁模板支撑57米.docx（11页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

00梁模板支撑57米

200X700梁模板支撑计算书

工程名称:

工程单位:

1.计算参数

结构楼板厚100mm,梁宽b=200mm,梁高h=700mm,层高5.90m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：

夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

2.梁底模验算

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×（0.20+1.16）×1.2=0.49kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.20×0.70×1.2=4.03kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.20×0.70×1.2=0.25kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.20×1.4=0.56kN/m

梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=5.33kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=3.98kN/m

（2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm；

W=bh2/6=200×182/6=10800mm3；I=bh3/12=200×183/12=97200mm4；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2=-0.105×5.33×3002=-50369N.mm=-0.05kN.m

σ=Mmax/W=50369/10800=4.66N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×5.33×300=969N=0.97kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×969/（2×200×18）=0.40N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=3.98kN/m；挠度系数Kυ=0.644；

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×3.98×3004/（100×9000×97200）=0.24mm

[υ]=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.24mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=200mm,γ=200/1200=0.17；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=100mm；

W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。

1）抗弯强度验算

a、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=5.33×300/200=8.00kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=8.00×200/1000×1200/1000×（2-0.17）/8=0.44kN.m

b、板传荷载计算

P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0.12×25+0.30）+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.46=0.90kN

a=0.5×（L-c）=0.5×（1200-200）=500mm，Mp=P×a=0.90×0.50=0.45kN.m

Mmax=Mq＋Mp=（0.44+0.45）×106=890000N.mm=0.89kN.m

σ=Mmax/W=890000/133333=6.68N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=6.68N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.00×200000/1000+0.90/1000=0.80kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×0.80×1000/（2×80×100）=0.15N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.15N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=3.98×300/200=5.97N/mm

υq=q’cL3×（8-4γ2＋γ3）/（384EI）

=5.97×200×12003×（8-4×0.172+0.173）/（384×9000×6666667）=0.71mm

υp=PaL2×（3-4×（a/L）2）/（24EI）

=0.90×1000×500×12002×（3-4×0.422）/（24×9000×6666667）=1.04mm

υmax=υq＋υp=0.71+1.04=1.75mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨挠度υmax=1.75mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用单木枋:

b=80mm,h=100mm,

W=1×80×1002/6=133333mm3，I=1×80×1003/12=6666667mm4；

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.00×200/1000+0.90=1.70N，

弯矩系数KM=0.175

Mmax=KMPL=0.175×1.70×1000×600=178500N.mm=0.18kN.m

σ=Mmax/W=178500/133333=1.34N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=1.34N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.650

Vmax=KVP=0.650×1.70×1000=1110N

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.11×1000/（2×80×100）=0.21N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.97×200/1000+0.90=1.49kN，

挠度系数Kυ=1.146

υmax=KυPL3/（100EI）=1.146×1.49×1000×6003/（100×9000×6666667）=0.06mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.06mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算

传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.150

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.150×1.70=3.66kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=3.66+0.50=4.16kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m

每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m

门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK=（5.00-0.70-1.9）×0.08+2×1.80×0.0384=0.4kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.4+4.16=4.64kN

每个门式钢管脚手架立柱的承载力（kN）=40.16/2=20.08kN

门架承载力4.64kN＜20.08kN,满足要求。

4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm，上部荷载为：

F=4.56+[0.08×1.90+（1.2+0.60）×0.0384]×1.2=4.83kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm,βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400×105/1000=33.05kN

门架支承面受冲切承载力33.05kN＞4.83kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.10×3）×（0.10×3）=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=（Ab/Al）0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞上部荷载F=4.83kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2

比较F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.70m。

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数

标准值（kN/m2）

设计值（kN/m2）

1、新浇砼的侧压力

γG=1.2

F=16.80

20.16

2、振捣砼产生的荷载

γQ=1.4

Q2K=4.00

5.60

25.76

（2）模板强度验算

取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=580×182/6=31320mm3；I=bh3/12=580×183/12=281880mm4。

1）抗弯强度验算

均布荷载q=25.76×（700-120）/1000=14.94kN/m=14.94N/mm；弯矩系数KM=-0.105。

Mmax=KqL2=-0.105×14.94×3002=-141183N.mm=-0.14kN.m

σ=Mmax/W=141183/31320=4.51N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×14.94×300/1000=2.72kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.72×1000/（2×18×580）=0.39N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=16.80×（700-120）/1000=9.74kN/m=9.74N/mm，挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×9.74×3004/（100×9000×281880）=0.20mm

[υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.20mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（700-120）/2=290mm=0.29m，N=abFs=0.60×0.29×24.47=4.26kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力4.26kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度290mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,

1）抗弯强度验算

均布荷载q=25.76×300/1000=7.73kN/m=7.73N/mm；

弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125×7.73×2902=-81262N.mm=-0.08kN.m

σ=Mmax/W=81262/85333=0.95N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×7.73×290/1000=1.40kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.40×1000/（2×80×80）=0.33N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

均布荷载q，=16.80×300/1000=5.04kN/m=5.04N/mm；挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.04×2904/（100×9000×3413333）=0.01mm

[υ]=290/250=1.16mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.16mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

6.计算结果

第一层龙骨80×100mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×100mm单木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm。