高支模施工设计方案.docx

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高支模施工设计方案

目录

一、工程概况：

1

二、支撑系统设计2

三、施工技术要求和注意事项3

四、安全管理措施4

五、模板拆除5

六、施工管理5

七、计算书6

八、施工安全谚意图143

批准：

工程负责人：

审核：

编制：

审批日期：

年月日编制日期：

200年月日

一、工程概况：

本工程为框架结构，以单位工程分成三个施工段办公楼为第一施工段，台干宿舍为第二施工段，大陆干部宿舍为第三施工段，每施工段投影面积分别为12003.43m2、11771.07m2、9371.23m2。

办公楼层高均为4.5m，最大框架梁截面尺寸为300mm×850mm，最大单跨距为9.6m，板厚均为120mm。

台干宿舍首层高为5.1m，二层为4.5m，三、四、五层为3.5m，六层为3.9m,七、八层为3.7m,最大框架梁截面尺寸为300mm×1000mm，最大单跨距为10m，板厚均为120mm。

大陆干部宿舍首层高为4.5m，以上均为3.6m，最大框架梁截面尺寸为300mm×900mm，最大单跨距为9.8m，板厚均为120mm。

二、支撑系统设计

本工程均采用钢管扣件式脚手架为模板支撑，主、次梁底支撑采用钢管扣件垂直于梁轴线的交错布置，这种布置可使梁的集中荷载作用点避开门架的跨中，以适应梁的支撑要求。

布置形式采用交错布置并全部装设剪刀支撑，并在纵向和横向设置水平拉杆其每间距0.9m一道，而且在纵横向均设置剪刀撑，其间距不得超过4.5m。

梁板模板均采用20mm厚胶合板，梁侧模板立档和梁底小楞木均为50mm100mm方木，梁侧模板立档间距为300mm，梁底小楞木间距为280mm，大楞木采用2根50mm100mm方木组拼，间距同架距（900mm），分别在梁1/3、2/3处各增加一道φ12螺栓加固，间距同立档300mm，呈梅花形布置。

详见：

计算书，支撑平面布置图，模板及其支撑的立面和剖面图，梁板支撑节点图。

三、施工技术要求和注意事项

1、必须严格地按照规范、设计要求和有关规定进行脚手架的搭设、使用和拆除，首层地面处理应确保地基具有足够的承载力，在脚手架荷载作用下不发生塌陷和显著的不均匀沉降。

在底座位置铺以50mm厚垫板。

2、严格控制第一步门架顶面的标高，其水平误差不得大于5mm。

3、搭设程序：

铺放垫木—拉线、放底座—自一端起从下到上立门架并随即装交叉支撑—装加强拉杆。

4、脚手架垂直度和水平度的调整，脚手架垂直度和水平度对于确保脚手架的承载性能至关重要其注意事项为：

（1）严格控制首层门架的垂直度和水平度，在装上以后要逐片地、仔细地调整好，使门架竖杆在两个方向的垂直偏差在2mm以内，门架顶部的水平偏差控制在5mm以内，随后在门架的顶部和底部用Φ48脚手钢管，用异径扣件与钢管连接做为大横杆和扫地杆加以固定。

（2）接钢管时上下门架竖杆之间要对齐，对中的偏差不宜大于3mm。

同时注意调整钢管的垂直度和水平度。

5、确保脚手架的整体刚度：

（1）整片脚手架必须适量设置水平加固杆（即大横杆）每二步架设置一道。

（2）在架子纵横面设置长剪刀撑（φ48脚手钢管，长6m），其高度和宽度为3-4个步距（或架距），与地面夹角为45º-60º，相邻之间相隔3-5个架距。

6、钢管之间连接在垂直方向使用连接棒，在纵向使用交叉支撑。

可调底座可调高100~200mm，可用于支撑架以适应不同支模高度的需要，可调U形顶座，置于门架竖杆的上端同样脱模时可方便地将架子降下来，而且用于固定大楞方木。

7、安装模板前先复查其标高及中心位置，弹出边线，其尺寸标高须符合设计要求，梁起拱高度宜为全跨度的1/1000-3/1000。

8、当砼强度达到100%时，方可拆模，拆除架子时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装顺序相反。

四、安全管理措施

1、在高支撑搭设、拆除和砼浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

支模分段或整体搭设安装完毕，经企业技术和安全负责人主持分段或整体验收合格后，方能进行钢筋安装。

2、高支撑施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

3、支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，并由安全员现场监护，砼浇筑时，安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。

4、大力制止乱搭、乱改、乱用情况，在搭制中确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。

5、钢管部件的品种规格较多，必须由专门人员管理，以减少损坏，凡杆件变形和挂扣失灵的部件均不得继续使用。

6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并临时固定，工人必须戴安全帽、穿软底鞋并佩挂安全带。

不得单人进行装设易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。

7、台风、雨季施工时，必须做好台风警报工作，由专人负责与气象部门联系，台风、雨季来临之前做好一切防台风、大雨的准备工作。

五、模板拆除

1、非承重墙模板应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除。

2、所有梁板待混凝土强度达到100%设计强度时，方可拆除。

3、悬挑构件尚待上面两层结构施工完毕后才能拆除。

4、芯模或予留洞模板应在砼强度达到能保证构件和孔洞表面不发生塌陷和开裂时，方可拆除。

5、梁板如需要提前拆除时，混凝土强度必须达到设计强度的75%以上外，还须加钢支撑支顶加固。

六、施工管理

1、本单位工程高支模施工现场安全责任人由周求坚、郭建安同志负责。

黄良文总施工长负责施工全过程的安全管理工作

2、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前，由安全责任人向作业人员进行安全技术交底，重点要加强高处作业的安全管理工作。

3、支模立柱基础的选定

⑴、本工程一层顶板立柱基本支承于经压路机碾压过的石粉渣地面上。

⑵、立杆与地面接触的垫板应不得小于300×300mm，并不得设置于虚土上部。

若现场部分立柱支承面是泥土时，采取排水措施，并应在平整、夯实后的泥土面加设300×300mm垫板支承立柱。

必要时做土承载试验，并且尽量减少砼施工中冲洗模板用水量，以免土层沉降引起结构下挠。

4、高支模施工现场搭设工作梯，严禁作业人员从支撑系统爬上爬下。

5、支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

6、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。

七、计算书

本工程最大框架梁截面尺寸为3001000，长10000的矩形大梁，采用胶合板木模，梁底离地面为首层5.1m，二层为4.5m，三、四、五层为3.5m，六层为3.9m,七、八层为3.7m，模板底楞木和侧模板主档间距350m，顶撑间距选用900mm。

胶合板：

fm=15N/mm2E=5200N/mm2fv=1.2N/mm2

松木方木：

fm=13N/mm2E=9000N/mm2fv=1.4N/mm2密度5KN/m3

（一）底模验算

（1）抗弯强度验算

1）荷载：

底模自重：

50.0180.351.2=0.40kN/m

砼自重：

240.350.81.2=8.07kN/m

钢筋荷重：

1.50.350.81.2=0.51kN/m

振捣砼荷载：

20.351.2=0.84kN/m

合计：

9.82kN/m

乘以折减系数0.9，则q=q10.9=9.820.9=8.84kN/m

2）抗弯承载力验算：

底模下的楞木间距为280mm，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四等跨计算，按最不利荷载布置，查得：

弯矩系数kM=-0.121，

剪力系数kv=-0.620，

挠度系数kw=0.967，则

M=kMql2=-0.12115.220.282=-0.144kNm=-0.144106Nmm

bh2/6

0.1441066

0.144106

W

M

400182

===

=6.67N/mm2

（2）抗剪强度验算

剪应力：

V=kvql=-0.62015.220.28=2.642kN=2.642103N

32.642103

3v

240018

2bh

===0.55N/mm2

（3）挠度验算

荷载不包括振捣砼荷载，则q1=15.952kN/m,

q=q10.9=15.9520.9=14.36kN/m

<[w]=l/250=300/250=1.2mm满足要求

（二）侧板验算

（1）荷载计算

假设T=300C，1=1.2，2=1,V=2m/h,则:

1）侧压力:

F1=0.22rct012V1/2

=0.2224[200（30+15）]1.2121/2

=39.82kN/m2

F2=rcH=241.3=31.2kN/m2

取两者较小值，即F2=31.2kN/m2

乘以分项系数：

F=31.21.2=37.44kN/m2

2）振捣砼时产生的荷载：

4kN/m2

乘以分项系数：

41.4=5.6kN/m2

以上两项荷载合计：

37.44+5.6=43.04kN/m2

根据立档间距为300mm的条件，则线荷载为：

43.040.3=12.912kN/m

乘以折减系数，则q=12.9120.9=11.62kN/m

（2）抗弯强度验算

按四等跨计算，其km、kv、kw与前述相同。

侧模仍用18mm厚.则:

M=kMql2=-0.12111.623002=126.542103Nmm

126.5421036

126.542103

M

W

300182

bh2/6

====7.81N/mm2

（3）抗剪强度验算

剪应力：

230018

32161.32

2bh

3v

V=0.620ql=0.62011.62300=2161.32N=2.16Kn

===0.60N/mm2

（4）挠度验算

取侧压力F=37.44kN/m2,代为线荷载37.440.3=11.232kN/m,

乘以折减系数q=0.911.232=10.109kN/m,

10.1093004

ql4

100EI

300

250

l

250

10052001/12300183

=kw*=0.967=1.08<[w]=

=1.2mm满足要求

（三）小楞验算

（1）抗弯强度验算

小楞间距为280mm，按简与支梁计算

P=16.912kN/m0.28=4.74kN

q1=P/l=4.74kN0.4m=11.84kN/m

q=11.840.9=10.656kN/m

1.0671066

M=1/8qbl（2-b/l）=1/810.6560.41.2（2-0.41.2）=1.067kNm=1.067106Nmm

501002

W

bh2/6

1.067106

M

===

=12.79N/mm2

（2）抗剪强度验算

10.6550.4

qc

剪应力：

2

2

v===2.131KN=2.131103

3v

250100

2bh

32.131103

===0.639N/mm2

qb

（3）挠度验算

384EI

=（8l3-4b2l+b3）

10.655

3849000（501003）12

=*（812003-440021200+4003）

=3.88mm<[w]=/250=1200/250=4.8mm满足要求

（四）侧模板立档验算

（1）荷载计算:

与侧板验算荷载一致:

p=43.041.18=50.79kN/m20.9=45.71kN/m2（用于计算承载力）

p=37.44kN/m21.18=44.18kN/m20.9=39.76kN/m2（用于验算挠度）

根据立档为300mm的条件,则线荷载为:

q=45.710.3=13.713KN/m

q=39.760.3=11.928KN/m

（2）抗弯强度验算：

M=0.10ql2=0.1013.7130.3952=0.214kNm=0.214106Nmm

100502

0.2141066

bh2/6

0.214106

W

M

===

=2.568N/mm2<13N/mm2满足要求

（3）抗剪强度验算：

V=0.60ql=0.6011.9280.395=2.827kN=2827N

32827

3v

210050

2bh

===0.85N/mm2

（4）挠度验算：

q=11.928KN/m

395

0.677ql4

250

100EI

11.9283954

10090001/12100503

==0.677=0.31mm<[w]=

=1.58mm满足要求

（5）对拉螺栓验算

对拉螺栓的拉力：

N=43.040.30.395=5.10kN<24.5kN（容许拉力）满足要求

144

5.10103

N

对拉螺栓的应力：

A

===35.42

（五）大楞验算：

按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均面荷载计算

（1）抗弯强度验算：

1001002

0.631066

bh2/6

0.63106

W

M

M=1/10ql2=1/1016.9120.612=-0.63kNm=-0.63106Nmm

====3.78N/mm2

（2）挠度验算：

610

250

15090001/121001003

ql4

16.9126104

150EI

===0.21<[w]==2.44

支撑验算：

以最不利荷载进行计算，即主次梁交接处：

荷载：

由于本工程井字梁跨2400，每榀架沿主梁纵方向排900mm，横方向每榀间距1200mm。

每六榀架承受荷载平面尺寸。

27004800。

钢筋砼自重：

=25（0.41.32.7+0.30.82.7+0.30.84.8+4.82.70.12）1.2

=142.77kN

振捣砼荷载22.74.81.2=31.10kN

合计：

N=173.87KN

即每榀架所承受荷载为N1=173.87kN/6=28.97kN

每榀钢管承载力：

钢管高度4500，主立杆惯性矩I0=6.19×104mm4,加劲杆惯性矩I1=1.21×104mm4,E=1.95×105N/mm2,加劲杆数n=2。

有连接棒时的钢管惯性矩

有连棒时的临界荷载

>N1满足要求

八、施工安全谚意图