人货梯基础回顶方案.docx
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人货梯基础回顶方案.docx
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人货梯基础回顶方案
施工电梯基础回顶方案
一、施工工艺
因基础设置在2#楼地下室顶板上(具体位置详见《电梯基础回顶平面图》),2#楼地下室顶板活荷载标准值查2#楼地下室设计图纸JG-01为5KN/M2,施工电梯总重量为56t,基础面积为5.3m×4.2m=25KN/M2,为了地下室顶板结构安全,必须进行施工电梯安装部位的地下室顶板回顶。
人货梯安装高度大,使用时间长,结构、装修时使用频繁,综合分析,决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑,支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致,槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫,4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
(1)无梁部位支顶施工工艺
在人货梯基础其他位置上设置Φ48,壁厚3.5钢管立杆支撑,立杆底部设置底座,支撑的面积为5.8×4.7M(基础面积5.3M×4.2M)立杆间距为0.7从底板上20cm设置纵横向扫地杆,其间距为0.5m,中间设置两道纵横向水平拉杆(均分),其间距均为0.5m,立杆上部设置顶托,架设方木,方木间距不大于300,为加强整体刚度,考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
(2)有梁的部位支顶工艺
有梁部位直接顶撑梁底,立杆间距沿梁跨度方向为0.5m。
二、施工电梯加固设计验算
1、计算荷载(SCD200/200型)
(1)、导轨架+附墙架重:
78200N
(2)、吊笼重:
2×2000kg=40000N
(3)、外笼重:
1060kg=10600N
(4)、载重重:
2×2000kg=40000N
(5)、对重重:
0N
(6)、基础重:
12000kg=120000N
合计总自重:
G=78200+40000+10600+40000+0+120000=288800N
2、基础受力计算(取系数n=2)
基础承载P=G×2=288800×2=577.6KN
地下一层高4100mm
3、支撑受力计算,按最大受力考虑
3.1、两个吊笼同时离地运行时
每根支撑由一根[16#槽钢:
则
ix=0.44h,iy=0.386h
计算长度L0取4100÷5=820mm
则λX=L0÷ix=820÷(0.44×160)=11.648
λy=L0÷iy=820÷(0.386×65)=32.682
查表得ψX=0.995ψy=0.966
取较小值ψX=0.966计算
压弯构件稳定性验算:
单支受压力
N=577.6÷4=144.4KN
A=2515mm2
=
=59.436N/mm2<[f]=215N/mm2
满足要求
3.2、两个笼子同时落地
Ф48×3.5钢管参数
[f]=205N/mm2(抗压设计强度) ; E=206×103N/mm2(弹性模量) ; A=489mm2(截面积); I=12.19×104mm4(截面惯性距) W=5.08×103mm3(截面模量); R=1.59cm(回转半径)
木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;木方的截面高度(mm):
100.00;
地下室高度4.100米,纵、横立杆间距均为0.5m,
上部传递荷载:
(2)+(3)+(4)+(5)+(6)=210.6KN,P=210.6/5.8×4.7=7.73KN/㎡
图2楼板支撑架荷载计算单元
(1)、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面几何参数为
方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3;
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4;
方木楞计算简图
(1.1).荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN/m):
q1=25×(0.3+0.25)×(0.3-0.05)+(0.3-0.05)×11/5.8×4.7=3.54kN/m;
(2)活荷载为:
载重重+吊笼重(kN/m):
q2=(0.3-0.05)×(40+40)/5.3×4.2=0.898kN/m
q=4.44kN/m
(3)集中荷载(kN):
p=0kN;
(1.2).强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.2×q=1.2×4.44=5.33kN/m;
集中荷载p=1.4×0=0kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0+5.33×0.52/8=0.167Kn.m;
最大支座力N=P/2+ql/2=0+5.33×0.500/2=1.33kN;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.167×106/83333.33=2.00N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;
方木的最大应力计算值为2.00N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
(1.3).抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=5.33×0.500/2+0=1.33kN;
方木受剪应力计算值T=3×1.33×103/(2×50.000×100.000)=0.399N/mm2;
方木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.399N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N/mm2,满足要求!
(1.4).挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载q=4.44kN/m;
集中荷载p=0kN;
最大挠度计算值V=5×4.44×5004/(384×9500×4166666.667)+0=0.0913mm;
最大允许挠度[V]=500.000/250=2.000mm;
方木的最大挠度计算值0.0913mm小于方木的最大允许挠度2.000mm,满足要求!
(2)、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=4.44×0.500+0=2.22kN;
支撑钢管计算简图
最大弯矩M=0.868KN.M
最大应力σ=168.5N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值168.5N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
=4100×5003/48×206×103×12.19×104=0.425MM
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10mm,满足要求!
(3)、立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
(3.1).静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.149×4.10=0.611kN;
(2)最大支座反力(kN)(查内力系数表得1.281):
NG2=1.281×3.11=3.984kN;
静荷载标准值NG=NG1+NG2=4.596kN;
(3.2).活荷载
活荷载标准值NQ=0kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=5.515kN;
(4)、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=5.515kN;
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算
l0=h+2a
a----顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.100m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=h+2a=1.117+2×0.100=1.317m;
L0/i=1317.000/15.900=83.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.704;
钢管立杆受压应力计算值σ=5515/(0.704×489)=16.03N/mm2;
立杆稳定性计算σ=16.03N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
(4)、扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=3.984kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
三、电梯基础回顶立管平面图
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