抗滑桩受荷段模板工程施工专项方案.docx

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抗滑桩受荷段模板工程施工专项方案

目录

一、工程概况1

二、编制依据1

三、柱模板支撑计算书1

（一）柱模板基本参数1

（二）柱模板荷载标准值计算1

（三）柱模板面板的计算2

1．面板强度计算4

2.抗剪计算2

3.面板挠度计算5

（四）竖楞方木的计算3

1．竖楞方木强度计算6

2.竖楞方木抗剪计算7

3.竖楞方木挠度计算5

（五）B方向柱箍的计算8

1.柱箍强度计算：

6

2.柱箍挠度计算10

（六）B方向对拉螺栓的计算7

（七）H方向柱箍的计算7

1.柱箍强度计算12

2.柱箍挠度计算9

（八）H方向对拉螺栓的计算9

抗滑桩受荷段模板施工专项方案

一、工程概况

本工程人工挖孔桩为2m*2.8m矩形抗滑桩，桩出土外露6～8m，出土部分采用安装模板后浇筑混凝土的方法施工，本方案主要对模板刚度及稳定性计算。

二、编制依据

（一）本工程设计施工图纸；

（二）国家现行结构荷载规范及建筑施工手册；

柱模板的计算高度：

L=1000mm，

柱箍间距计算跨度：

d=450mm。

柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm，间距300mm。

柱箍采用方木，截面80×100mm，每道柱箍1根方木，间距450mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

（二）柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

其中：

γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.00℃；

V--混凝土的浇筑速度，取3.00m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.00；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.00。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：

F1=62.710kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：

F1=62.710kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值：

F2=2.00kN/m2。

（三）柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图

1．面板强度计算

支座最大弯矩计算公式：

跨中最大弯矩计算公式：

其中：

q--强度设计荷载（kN/m）；

q=（1.2×62.710+1.4×2.00）×0.45=35.12kN/m

经过计算得到最大弯矩：

M=0.10×35.12×0.3×0.3=0.316kN.M

面板截面抵抗矩：

W=450×18×18/6=24300mm3

经过计算得到：

σ=M/W=0.316×106/24300=13.004N/mm2

面板的计算强度小于20.00N/mm2，满足要求！

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6qd

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：

Q=0.6×0.3×35.12=6.322kN

截面抗剪强度计算值：

T=3×6322/（2×450×18）=1.171N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求！

面板的最大挠度满足要求！

3.面板挠度计算

最大挠度计算公式：

其中：

q--混凝土侧压力的标准值，

q=62.710×0.45=28.22kN/m；

E——面板的弹性模量，取3.00N/mm2；

I——面板截面惯性矩

I=450×18×18×18/12=218700mm4；

经过计算得到：

v=0.677×（62.710×0.45）×3004/（100×3.00×218700）

=2358.593mm

[v]面板最大允许挠度：

[v]=300/250=1.2mm；

（四）竖楞方木的计算

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：

竖楞方木计算简图

a．竖楞方木强度计算

支座最大弯矩计算公式：

跨中最大弯矩计算公式：

其中：

q--强度设计荷载（kN/m）；

q=（1.2×62.710+1.4×2.00）×0.3=23.42kN/m

d为柱箍的距离：

d=450mm；

经过计算得到最大弯矩：

M=0.10×23.42×0.45×0.45=0.474kN.M

竖楞方木截面抵抗矩：

W=60×80×80/6=64000mm3

经过计算得到：

σ=M/W=0.474×106/64000=7.406N/mm2

竖楞方木的计算强度小于17N/mm2，满足要求！

b.竖楞方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下：

Q=0.6qd

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：

Q=0.6×0.45×23.42=6.323kN

截面抗剪强度计算值：

T=3×6323/（2×60×80）=1.976N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

竖楞方木抗剪强度计算满足要求！

c.竖楞方木挠度计算

最大挠度计算公式：

其中：

q--混凝土侧压力的标准值，

q=62.710×0.3=18.813kN/m；

E——竖楞方木的弹性模量，取10000N/mm2；

I——竖楞方木截面惯性矩

I=60×80×80×80/12=2560000mm4；

经过计算得到：

v=0.677×（62.710×0.3）×4504/（100×10000×2560000）

=0.204mm

[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=450/250=1.8mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求！

5、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=8×10×10/6=133.333cm3

I=8×10×10×10/12=666.667cm4

B方向柱箍计算简图

其中：

P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×62.710+1.4×2.00）×0.3×0.45=10.54kN

经过连续梁的计算得到：

B方向柱箍剪力图（kN）

B方向柱箍弯矩图（kN.m）

B方向柱箍变形图（kN.m）

最大弯矩：

M=0.748kN.m

最大支座力：

N=20.94kN

最大变形：

v=0.004mm

a.柱箍强度计算：

柱箍截面强度计算公式：

=M/W<[f]

其中：

M--柱箍杆件的最大弯矩设计值，

M=0.748kN.m；

W--弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，

W=133.333cm3；

柱箍的强度设计值（N/mm2）：

[f]=17

B边柱箍的强度计算值：

f=5.61N/mm2；

B边柱箍的强度验算满足要求！

b.柱箍挠度计算

经过计算得到：

v=0.004mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度满足要求！

6、B方向对拉螺栓的计算

计算公式：

N<[N]=fA

其中：

N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力20.94kN。

经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于13mm!

7、H方向柱箍的计算

H方向柱箍计算简图

其中：

P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×62.710+1.4×2.00）×0.3×0.45=10.54kN

经过连续梁的计算得到：

H方向柱箍剪力图（kN）

H方向柱箍弯矩图（kN.m）

H方向柱箍变形图（kN.m）

最大弯矩：

M=0.923kN.m

最大支座力：

N=22.82kN

最大变形：

v=0.01mm

a.柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式：

=M/W<[f]

其中：

M--柱箍杆件的最大弯矩设计值,

M=0.923kN.m；

W--弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,

W=133.333cm3；

柱箍的强度设计值（N/mm2）：

[f]=17

H边柱箍的强度计算值f=6.92N/mm2；

H边柱箍的强度验算满足要求！

b.柱箍挠度计算

经过计算得到：

v=0.01mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度满足要求！

8、H方向对拉螺栓的计算

计算公式：

N<[N]=fA

其中：

N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力22.82kN。

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于13mm!

9、模板工程

a、模板系统

根据本工程特点，模板采用组合钢模板拼装为主，辅以木枋、层板模板系统。

加固支撑系统选用钢管、扣件式加固支撑系统。

b、施工方法：

模板采用组合钢模板，为保证模板的竖向刚度，组合钢模板采用竖向拼装，相邻模板横向拼缝相互错开。

模板加固、支撑系统采用钢管、扣件加固、支撑系统（示意图：

模板平面图；模板加固、支撑系统平面图；模板加固、支撑系统立面图）。

模板加固抱箍竖向间距500，模板支撑架竖向步距不大于1600，模板支撑架兼作施工脚手架。

上段模板支架的刚度、稳定性须依靠下段柱的支撑，因此，为保证模板支架的稳固、刚度，中途不拆除支架与柱的拉结抱箍，待整棵柱混凝土全部浇完后再从上至下拆除支架及模板，模板加固抱箍可先行拆除周转。

如确需拆除模板用于周转，模板拆除后，必须重新进行支架与柱的拉结并确保拉结稳固。

在桩及挡土板的截面短向增设对拉螺栓，以抵抗混凝土对模板的侧向压力。

螺栓横向间距300，竖向排距500，最上一排螺栓距模板上口距离不大于800（根据混凝土对模板的侧向压力沿高度方向逐渐减小的特点，模板底部必须加设对拉螺栓，顶部不设对拉螺栓。

c质量控制措施

模板工程是整个砼工程的中心环节，应精心设计、精心制作、精心施工。

模板的加工制作和安装允许偏实测合格率达到80%以上，且偏差值不得大于允许偏差值的150%。

柱模板安装过程中认真抄平、校正，并预先弹出模板控制线，确保模板安装位置及断面准确。

柱头模拼装完后，应拉通线校正，保证侧模方正、顺直、垂直，先拉线校正水平支撑，铺设后拉线检查模板表面是否平整、顺直。

质检员负责认真对模板的截面尺寸、轴线位移、标高、模内情况、脱模剂的涂刷等进行技术复核及质量的检验评定。

浇筑砼前浇水湿润模板，浇筑过程杜绝荷载集中。

拆模时不得死撬硬砸，要按先装后拆，后装先拆的顺序拆模，拆下的模板在运输、堆放的过程中，注意保护，避免碰坏，以增加模板的周转次数。