3落地脚手架工程搭设拆除方案.docx

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3落地脚手架工程搭设拆除方案

蜀岗地块工程脚手架搭设拆除专项

施

工

方

案

编制人：

江苏建工集团有限公司

2011年12月

工程概况

工程名称：

621地块万科花园商业

工程地点：

扬州市扬子江北路东侧，樱花大道北侧

建设单位：

扬州万维置业有限公司

设计单位：

扬州市建筑设计院有限公司

监理单位：

扬州市建圣工程监理有限公司

勘测单位：

南京苏杰岩土勘察设计有限公司

施工单位：

江苏建工集团有限公司

建筑面积：

11265.46平方米。

编制依据：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

《建筑施工安全检查标准》

《结构设计荷载规范》

《密目式安全立网》

《安全网》

1、脚手选型、平面布置及劳动力安排

2.1、搭设材料

本工程的主体结构施工及外墙用的脚手选型均采用双排落地式扣件脚手架，主要采用脚手架钢管（Ф48×3.5）、扣件、竹笆脚手板、绿色密目安全网、安全平网及二八寸木板底座等附辅材料搭设。

2.2、脚手架选型

1、落地脚手架与悬挑脚手架脚手步距均为1800mm，纵距1700mm（局部纵距小于1700mm），横距1050mm。

2.3、劳动力安排

本工程脚手架搭设需要架子工20人，电焊工4人，辅助操作工若干。

2、脚手架搭设顺序

弹放脚手线→底座安放（二八板）→放置纵向扫地杆→立杆（冲天）→放置横向扫地杆→第一步纵向水平杆（即大横杆）→第一步横向水平杆（即小横杆）→铺竹笆板→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→……

3、普通落地脚手搭设要求

1、根据纵距、横距要求进行放线、定位。

2、离地200左右牵一道纵向扫地杆，横向扫地杆间隔两步设置在纵向扫地杆下。

3、立杆纵距为1.7m，立杆横距1.05m，步距为1.80m，小横杆内挑300，外挑150。

4、冲天接头须采用对接扣件对接，接头应相互错开，两个相邻冲天接头不应设在同步同跨内，两相隔接头在高度方向错开的距离应大于500mm。

5、大横杆设置在小横杆之上，并以直角扣件扣紧在小横杆上。

操作层大横杆设置4道，上铺竹笆。

大横杆的接长宜采用对接扣件，也可搭接，搭接接头交错大于500mm，搭接长度大于1m，并应等距布置3个旋转扣件固定。

6、小横杆两端应用直角扣件固定在冲天上，一端距离墙面150mm。

竹笆四角应用18#铅丝双股并联固定在大横杆上，层层满铺。

7、连墙件采用钢性连接。

在边梁面预埋一Φ48短钢管，露出梁面部分用Φ48钢管相扣，并将脚手架立杆与钢管另一头连接，水平间距二排且<3200mm，竖向每层设置（竖向间距3600m），从底部第一根大横杆处开始设置。

8、剪刀撑斜杆采用旋转扣件连接，应在外侧立面整个长度和高度上连续布置，倾角45-60度，并与小横杆的伸出端或冲天用旋转扣件固定。

剪刀撑搭接不少于1.0m且两端头长度离扣件不小于200mm，扣件不少于两只。

9、脚手架四角应有接地保护及避雷装置，照明及动力电线不能直接挂在脚手架上。

10、脚手架一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步，并不得超过施工作业面两步。

4、脚手架搭设质量、安全要求

1、搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，且由底至顶由同一施工队伍施工，确保脚手架搭设精神的贯彻。

2、脚手架搭设应严格按本方案执行，同时须满足国家或地方制定的架子工程安全技术规程，必须分层验收合格，挂牌后方可使用。

3、施工准备：

搭设脚手架之前，由项目部技术部门组织施工人员详细交底。

按如下要求认真对钢管、扣件、脚手笆检查验收，不合格的不得使用。

钢管：

采用Q235A（3号钢）焊接钢管（含碳量为0.14％～0.22％），Ф48×3.5，无裂纹，两端面平整，严禁打孔，无严重锈蚀。

必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告，材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB700）的相应规定。

扣件：

扣件应采用可锻铸铁制作，必须具有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。

可锻铸铁扣件的材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）。

脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：

先除锈然后采用油浸防锈。

垫木：

脚手架底座应坚实，采用统长二八板垫板须铺放平稳。

脚手板：

脚手板采用竹脚手板。

竹脚手板宜采用毛竹或楠竹制作。

挡脚板：

挡脚板采用九夹板，高度不应小于180mm，挡脚板上如有孔眼，不应大于25mm。

密目式安全网：

应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。

密目式安全网宽（高）度不得小于1.2m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。

不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。

密目式安全网技术要求应符合GB16909-97的规定。

安全平网：

安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。

外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg。

水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。

阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。

拉接件与预埋件：

拉接件及其预埋件均使用与架体同种规格钢管制作，采用直角扣件连接。

预埋件长680mm。

连接件设置时应避开清水部分。

避雷装置：

包括接闪器、接地极、接地线。

接闪器：

用不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。

接地极：

用直径不小于16mm的圆钢接在主楼四角框架柱的钢筋上。

接地线：

钢管脚手架架体可以替代接地线。

避雷装置接地电阻不大于30Ω。

4、脚手架搭设：

立杆：

①严禁Ф48与Ф51钢管混用；

②对接扣件连接，错开距离>500，且距离主节点（横立杆相交处）<1/3步距。

③开始搭设时应每隔6跨设置抛撑，直至连墙件安装稳定后方可视情况拆除。

④当向上施工另一层前，应首先将已施工层的连墙件拧好。

⑤立杆顶端伸出建筑物（或操作层）1.5m。

大、小横杆：

①小横杆上设置大横杆，小横杆与冲天、大横杆与小横杆连接。

②操作层设置4根大横杆，上铺竹笆。

③同一步大横杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。

剪刀撑：

应随立杆、横杆等同步搭设，连续、全高设置各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。

扣件：

①扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.M，并不得大于65N.M。

②各构件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10CM。

③对接扣件开口应向上或向内。

其他：

①防护栏杆高度1.2m，搭设在外排立杆内侧。

②竹笆应铺满、铺稳，四角用18#双股镀锌铅丝并联固定在大横杆上。

③连墙件钢管与立杆扣件拧牢。

5、脚手架投入使用后要有专人监护保养，施工荷载不超过3kN/m2。

6、搭设时须戴安全帽、登高带。

操作层不得超载，遇六级以上大风、雨、雪天应停止脚手架作业。

经常检查和保修。

7、安全围护

采用平、立网结合围护，确保脚手架搭设时的安全。

安全平网其高度按前述。

斜杆间距两跨，长2.8m。

脚手架外侧满挂绿色密目安全网（立网）围护，安全网应封严，与外脚手固定牢靠，一般用细尼龙绳编织成的。

要求网绳不破损，生根要牢固，平网宽3.0m，长6.0m，网眼5cm。

在施工层、斜道处设180mm高的挡脚板。

施工作业层脚手架的内立杆与外墙之间必须进行封闭。

所有结构临边洞口都必须设置防护栏杆。

在脚手架上进行电气焊作业一定有专人监护。

搭设和拆除时，地面应设围栏和警示标志。

5、脚手架的管理及维护

1、凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复方能入库存放。

2、定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理。

3、脚手架使用的扣件、螺母等小配件极易丢失，搭设时应及时将多余件及时存放。

4、建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检修制度以减少丢失和损耗。

5、在以下各阶段由专业人员进行检验验收，并记录相应资料，装订成册：

悬挑梁安装完成后、作业层施工前、达到设计高度后、六级以上大风后、停用超过一个月后。

6、定期、定人组织有关人员进行检查发现不合格之处应及时纠正，违反给予经济处罚。

6、脚手架的拆除

7.1、准备工作

1.逐级交底拆除技术措施，做到工人清楚拆除顺序。

2.清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

7.2、拆除顺序

应逐层由上而下，先搭后拆、后搭先拆，严禁上下同时作业。

7.3、普通脚手架拆除方法

1、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。

分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步时应增设临时连墙件进行加固。

2、当脚手架拆除至下部最后一根长冲天的高度（约6.5m）时，应临时设置抛撑加固，后拆连墙件。

3、对不拆除的人货两用梯等处脚手架两端，应设置横向防护栏杆支撑加固。

4、严禁抛扔，架子拆除时须示警,专人指挥，严禁抛掷。

7、计算书（脚手架计算书）

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.4米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.25，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.40米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.109+0.10×0.980）×1.7002=0.308kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.109+0.117×0.980）×1.7002=-0.363kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.363×106/4788.0=75.792N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.700kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.091+0.990×0.700）×1700.04/（100×2.06×105×114920.0）=2.662mm

大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.700=0.065kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.700/3=0.089kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.700/3=1.190kN

荷载的计算值P=1.2×0.065+1.2×0.089+1.4×1.190=1.851kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×1.0502/8+1.851×1.050/3=0.654kN.m

=0.654×106/4788.0=136.665N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×114920.000）=0.03mm

集中荷载标准值P=0.065+0.089+1.190=1.345kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1344.530×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.06×105×114920.0）=2.334mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.359mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.700/2=0.134kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.700/2=1.785kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.134+1.4×1.785=2.708kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1241

NG1=0.124×15.350=1.906kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×6×1.700×（1.050+0.300）/2=1.033kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.700×6/2=0.765kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.700×15.350=0.130kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.834kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.700×1.050/2=3.570kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.550

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.670

Us——风荷载体型系数：

Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.670×0.872=0.561kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.834+0.85×1.4×3.570=8.849kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.834+1.4×3.570=9.599kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.561×1.700×1.800×1.800/10=0.367kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.599kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.567cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.788cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=9599/（0.19×457）=111.994N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.849kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.567cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.788cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.367kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=8849/（0.19×457）+367000/4788=179.997N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.928kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.570kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.124kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=68.856米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.928kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.570kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.124kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.309kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=29.734米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.561kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.40=12.240m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=9.607kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.607kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到

=0.95；

A=4.57cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=89.109kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=38.40

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=9.60

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=58.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=145.00

地基承载力的计算满足要求!