某特大桥跨某高速72+128+72m连续梁专项施工方案.docx
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某特大桥跨某高速72+128+72m连续梁专项施工方案
某特大桥跨某高速(72+128+72)m连续梁专项施工方案
1编制说明
1.1编制依据
(1)国家及地方关于安全生产和环境保护等方面的法律法规;
(2)《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-2017、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》TB10110-2011、《铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR9652-2017、《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》TZ324-2010、《铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10415-2018)、《铁路混凝土施工质量验收标准》(TB10424-2018)等国家和国铁集团的适用于本工程的规范、规程、规定、质量检验与验收标准;
(3)《钢结构工程施工规范》(GB50755-2012);
(4)《新建某铁路联络线一期工程站前工程施工总价承包招标招标文件》及新建某联络线一期工程站前工程招标文件澄清文件;
(5)《新建某铁路联络线一期工程某标段实施性施工组织设计》《某特大桥实施性施工组织设计》;
(6)《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》(住建部【2018】37号);
(7)《某特大桥》、有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线、悬浇)(图号:
叁桥通;
(8)某铁路有限公司有关安全、质量、工程验收等方面的标准及文件;
(9)对本工程的现场勘察所获得的资料、某公司现有的施工技术水平、施工管理水平和机械设备配备能力以及多年积累的工程施工经验。
1.2编制目的
本方案用于指导某特大桥跨某高速(72+128+72)m连续梁现场施工,为连续梁施工的安全、质量、工期提供参考依据。
1.3适用范围
本方案适用于某特大桥跨某高速(72+128+72)m连续梁连续梁现场施工,内容包括支撑体系搭设、挂篮施工、梁体施工、交通疏导、附属工程施工、应急措施等。
2工程概况
2.1工程简介
某特大桥全长7.985km,在()#~()#墩(起讫里程为()~())采用(72+128+72)m连续梁上跨新建机场北线高速公路。
某高速公路现状为沥青路面,全宽86m,双向六车道。
某特大桥与某高速右前角为127°。
2.2设计概况
连续梁主墩为某#墩和某#墩,某#墩桩基直径Xm,桩长Xm,X颗。
某#墩桩基直径Xm,桩长Xm,X颗,目前桩基已施工完成。
均为两层承台,某#墩底层承台尺寸,上层承台尺寸,墩身为双线圆端实体直墩,高度Xm。
某#墩底层承台尺寸,上层承台尺寸,墩身为双线圆端实体直墩,高度X。
梁体计算跨度为(72+128+72)m,边支座中心线至梁端X,梁全长273.7m。
梁高沿纵向按二次抛物线变化,中支点箱梁中心线处梁高Xm,边支点及跨中箱梁中心线处梁高Xm,中跨跨中直线段长Xm,边跨直线段长度为13.35m。
桥面宽度:
防护墙内侧净宽Xm,桥梁宽X,桥梁建筑总宽为Xm。
截面采用单箱单室直腹板形式,顶板厚度除梁端附近外按45~60cm变化,腹板厚Xcm,底板厚由跨中的Xcm,按二次抛物线变化至根部的Xcm。
全联在支座处及跨中共设置5个横隔板。
横隔板厚度:
边支座处1.6m,中支座处3.0m,中跨跨中0.8m。
横隔板设有检查孔,供检查人员通过。
本连续梁共分75个梁段,混凝土总方量为Xm3。
中支点0#梁段长度18m;一般梁段分成3m、3.25m、3.5m,合龙段长2m,边跨现浇直线段长7.85m,最大悬臂浇筑段重量X吨。
纵、横向预应力筋采用1*7-15.2-1860预应力钢绞线,竖向预应力采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋。
2.3计划工期
本工程计划从某年X月X日开始进行某#承台施工,计划某年X月X日完成合龙段施工,计划工期X天。
2.4主要技术标准
(1)线路情况:
双线,桥位处线间距X~Xm;
(2)设计速度:
200km/h;
(3)环境类别及作用等级:
一级大气条件无防护措施的地面结构,环境类别为碳化环境,作用等级为T2级;
(4)地震基本烈度:
本结构适用于设防烈度七度及以下(地震动峰加速度Ag≤0.2g)地区;
(5)设计正常使用年限:
100年;
(6)本桥位于R=Xm的右转曲线上;桥位处坡度:
i=0‰;
(7)梁体混凝土规格:
梁体采用C55混凝土,封锚采用C55干硬性收缩补偿混凝土。
(8)轨道类型及轨道高度:
采用有砟轨道,轨面至梁顶Xm。
(9)设计荷载:
ZC活载
2.5自然条件
2.5.1工程地质
某特大桥桥址区位于冲积平原,地形平坦,地势开阔,地表大多为耕地,地形稍有起伏。
跨某高速公路(72+128+72)m连续连续梁所处位置主要地层为粉质黏土、粉土、粉砂及细砂,无不良特殊地质。
2.5.2水文地质特征
地下水:
连续梁所处桥址段落地下水对铁路混凝土结构具有碳化性,环境作用等级L1、H1、Y1,承台环境作用等级为T1,墩身以上环境作用等级为T2。
2.5.3气候特征
某地区属于暖温带亚湿润大陆性季风气候,四季变化明显,春季干旱多风,冷暖多变;夏季气温高、湿度大、雨水集中;秋季天高气爽、冬季寒冷干燥、少雨雪。
2.5.4地震峰值
本桥桥址所处地震动峰值加速度为0.2g,主墩支座采用0.3g对应支座型号,边墩采用0.2g对应支座型号。
2.6主要工程数量表
主要工程量详见下表:
表2.6.1连续梁梁部主要工程数量表(略)
3工程重难点分析
本连续梁工期紧,工程量较大,安全风险系数高。
各节段混凝土一次浇筑成型,箱梁悬臂浇筑掌握平衡对称施工的原则。
根据箱梁结构特点和设计要求,并结合同类桥梁箱梁施工经验,拟采用成熟的菱形挂篮进行箱梁悬臂浇筑施工。
采用挂篮悬臂浇筑施工跨高速公路,在高速公路上方合龙,车流量大,车速高,技术要求高,安全防护压力大。
涉及部门、单位较多,施工时需要相关配合,协调任务量大。
连续梁施工周期长,安全威胁大,不确定因素较多。
本工程重点、难点的施工对策分析见下表:
表3.1.1工程重点、难点和主要对策分析表
序号
工程重点、难点
对策要点
1
大体积混凝土水化热控制
1、改善骨料级配、掺加混合料、外加剂等方法减少水泥用量;
2、减小浇筑层厚度,加快混凝土散热速度;
3、混凝土浇筑完毕后,及时洒水加强混凝土的养护。
2
线性控制
1、在箱梁轴线、腹板位置的桥面上距离每个块段的端头预埋钢筋头测量混凝土浇筑前后级张拉前后的高程变化情况,分析挂篮的变形量,为下一个梁段的立模标高提供依据;
2、每个梁段分别对轴线、左中线、右中线进行已浇筑梁段与待浇筑梁段联测。
3
合龙段体系转换
1、合龙段混凝土选择在一天中气温最低时进行浇注,保证合龙段新浇注混凝土处于气温上升的环境中,在受压的状态下达到终凝,以防混凝土开裂;
2、中跨合龙段临时固结锁定后,解除连续梁墩旁的临时锁定,并切断该墩临时支座锚固钢筋,完成体系转换。
4
跨高速安全防护
1、某#、某#墩承台距离高速公路较近,承台基坑开挖采用钢板桩支护;
2、挂篮悬浇段跨高速公路,采用封闭挂篮防护。
3、已浇筑梁段两侧设置封闭围挡,防止高空坠物,
4、桥梁底部至高速路面高程不满足5.5m防护要求,施工地段两端需设置限高架。
4总体施工方案
主桥箱梁0#块采用螺旋钢管支架现浇施工,箱梁1#~17#块采用菱形挂篮悬臂浇筑,边跨现浇段采用螺旋管架法现浇施工,边跨合龙段及中跨合龙段均采用挂篮拼装悬臂施工,先合龙边跨,再合龙中跨,所有节段混凝土全截面混凝土一次浇注。
箱梁混凝土由拌合站集中搅拌,混凝土搅拌运输车运输至施工点,采用汽车泵的形式进行浇注。
施工步骤如图所示:
步骤一:
桥梁基础、墩身工程施工完毕。
步骤二:
在某#、某#主墩旁安装支架,安装永久支座,设置临时支墩(座),施工0号块。
步骤三:
张拉0#块纵向预应力,在0#块上安装挂篮,拆除支架。
在悬臂挂篮对称浇筑1、1’#块,移动挂篮悬臂对称浇筑其他节段。
步骤四:
在144#、147#墩旁搭设支架并预压;安装边支座,并设置水平临时约束,在支架上浇筑边跨现浇段。
步骤五:
设置边跨合龙段刚性连接,浇筑边跨合龙段。
张拉边跨预应力束,拆除临时固结。
步骤六:
临时锁定中跨合龙段,浇筑中跨合龙段;张拉剩余中跨预应力束,完成全桥合龙。
拆除挂篮。
5施工组织机构
5.1施工组织机构图
本工程由某公司城建铁路联络线一期工程项目经理部负责施工,为确保施工现场安全质量有序可控,节点工期目标按时完成,项目部成立专门的组织机构负责现场施工,组织机构设置详见下图:
图5.1.1项目组织机构图
5.2主要管理人员职责
表5.2.1主要管理人员分工表
职务
主要工作职责
项目经理
1.负责施工现场的组织指挥工作。
2.负责协调解决施工中发生的问题,协调各单位施工作业,掌握施工进度,反馈现场信息,及时向施工协调小组汇报施工情况。
3.负责总结分析施工组织、进度和安全等情况,对施工现场的安全负责。
副经理
1.现场防护布置的协调安排。
2.配合项目经理完成其它各项管理协调工作。
3.负责施工全过程的具体组织安排。
4.负责施工现场指挥和协调。
安全总监
1.负责施工方案安全措施的审核。
2.全部施工人员的安全培训(含现场作业人员、管理人员);
3.负责进行安全交底和防护备品的准备。
4.负责现场安全防护布置及确认。
总工
工程部
1.负责施工方案的编制、审核、报批并对全体施工人员进行技术交底。
2.负责对施工人员进行书面交底。
3.负责现场技术指导,解决施工中的技术问题。
安质部
负责施工过程中的安全、质量控制。
协调
配合组
负责业主、监理等相关部门的协调、沟通。
施工现场施工的监控。
综合办公室
1、负责施工人员的后勤保障工作;
2、负责上级单位的接待。
3、负责施工车辆的调配;
4、负责施工现场的宣传、发动工作。
6施工工艺
6.1下部结构施工
截至目前连续梁两个主墩承台已施工完成。
连续梁主墩墩身为双线圆端实体直墩,墩身宽5.4m,横向总长10.6m,某#墩高5.5m,某#墩高5.0m。
墩身模板采用桁架式无对拉定型钢模板。
墩身大体积混凝土施工时需预埋冷却水管降温。
墩身上提前预埋梁体0#块混凝土钢管混凝土柱连接件。
图6.1.1钢管混凝土柱墩身预埋件大样图
支座垫石外模板釆用木模,严格按照支座结构尺寸预留锚栓孔,孔位预留釆用外径与孔位一致的PVC管,管内塞编织袋等防止玲进入管内。
垫石钢筋釆用焊接连接,施工墩帽时应注意预埋筋的放置,垫石顶面必须保持平整清洁,以保证与支座紧密贴合,垫石混凝土强度等级为C50,混凝土釆用吊车吊装入模,连续浇筑完成。
表6.1.1劳力安排及施工任务划分表
序号
项目
允许偏差(mm)
检验方法
1
支撑垫石
顶面高程
0
-10
测量
2
中心位置
10
3
锚栓孔
纵横向中心位置
5
4
深度
+20
0
6.2支座安装
6.2.1支座型号及安装位置
跨某高速路连续梁为曲线桥,位于R=Xm的右转曲线上,桥位处线路为平坡,故此固定支座设置在某#主墩线路左侧。
支座规格及安装位置详情如下:
图6.2.1连续梁各支座预偏量计算表
①LXQZ-8000-ZX-e±150-0.2g-c纵向活动支座,纵向位移量±150mm;
②LXQZ-8000-DX-e±150-0.2g-c多向活动支座,纵向位移量±150mm;
③LXQZ-60000-HX-0.3g-c横向支座,横向位移量±10mm;
④LXQZ-60000-GD-0.3g-c固定支座;
⑤LXQZ-60000-HX-0.3g-c横向支座,横向位移量±10mm;
⑥LXQZ-60000-DX-e±100-0.3g-c多向活动支座,纵向位移量±100mm;
⑦LXQZ-8000-ZX-e±150-0.2g-c纵向活动支座,纵向位移量±150mm;
⑧LXQZ-8000-DX-e±150-0.2g-c多向活动支座,纵向位移量±150mm。
6.2.2支座预偏量设置
由于箱梁的弹性变形及收缩徐变会引起各支点处的变形Δ1,箱梁体系温差引起的位移量为Δ2,支座预偏量按偏移量的反向设置为Δ=-(Δ1+Δ2)。
负号表示按计算所得值反方向设置预偏量。
(1)Δ1的计算
Δ1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
Δ1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。
(2)Δ2的计算
一般设计和拢温度取桥位最低处和最高月平均温度平均值,根据现场实际施工状况排出现场施工计划,计算出合拢日期,得出实际计划合拢温度。
Δ2=aΔt*1,其中a为主梁混凝土线膨胀系数,取1*10ˉ5,Δt为温差,1为计算位置至固定支座位置的梁体长度,Δ2为梁体的变形。
计算时设定以144#墩至147#墩方向为正。
某气温最低月为1月,平均温度为-3℃,气温最高月为7月,平均温度为28.5℃。
则设计合龙温度为12.8℃。
根据现场情况,实际合龙温度按8℃计算,则各支点应设置预偏量详见下表(单位mm)。
若施工进度发生变化,需重新计算预偏量报监理单位审核后方可进行设置。
安装时需厂家现场指导。
144#墩支座:
Δ2=aΔt*1=-1*10ˉ5*(12.8-8)*72000=3.46
某#墩支座:
Δ2=-aΔt*1=1*10ˉ5*(12.8-8)*128000=-6.14
147#墩支座:
Δ2=-aΔt*1=1*10ˉ5*(12.8-8)*200000=-9.6
表6.2.1连续梁各支座预偏量计算表(单位mm)
名称
144#
某#
某#
147#
Δ1
-19.51
0
47.51
67.02
Δ2
3.456
0
-6.144
-9.6
Δ1+Δ2
16.054
0
-41.366
-57.42
预偏量Δ
-16.054
0
41.366
57.42
支座预偏量经设计单位确认后由支座厂家根据项目提供的数据调整,利用钢板对上下支座钢板进行固定。
若施工进度发生变化,需重新计算预偏量报监理单位审核后方可进行设置。
安装时需厂家现场指导。
6.2.3支座安装及锚固
连续梁支座安装应在梁段底模施工之前进行。
支座安装前应检查支座组装位置、组装后全高、上下钢板螺栓孔中心距、各部尺寸、支座铸件、活动支座预偏量、外观质量及防锈涂装等情况。
支座安装前应检查支座规格型号、桥梁跨度、支撑垫石尺寸和高程、预留锚栓孔位置和尺寸等。
支撑垫石和锚栓孔应清理干净,并对支撑垫石面进行凿毛处理。
安装支座时,各先在无灰尘干扰的平整地面上,按产品说明书组装支座并临时锁定,再整体吊起,纵横向对中放到支承垫石上,经复核确定支座标高及纵横向中心数据无误后锚固地脚螺栓。
支座就位部位的支承垫石表面应凿毛,清除锚栓孔内中的杂物,安装灌浆用模板,并用水将支承垫石表面浸湿,用钢楔块楔入支座四角,找平支座,并将支座底面调整到设计标高,在支座底面与支承垫石之间应留有20-30mm空隙,安装灌浆用模板。
仔细检查支座中心位置及标高后,用专用灌浆料进行灌浆,采用重力灌浆方式,灌注支座下部及锚栓孔处空隙,灌浆过程应从支座一侧到另一侧,直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。
灌浆前,应初步计算所需的灌浆体积,灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差,应防止中间缺浆。
灌浆材料终凝后,拆除模板及四角钢楔块,检查是否有漏浆处,必要时对漏浆处进行补浆,并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙。
拧紧下支座板锚栓,待灌注梁体混凝土后,及时拆除各支座的上、下支座连接钢板及螺栓,并安装支座钢围板。
安装支座时注意:
支座中心线与主梁中线应平行;支座标高应符合设计要求,且顶面水平;纵向活动支座上下导向块保持平行。
表6.2.2支座安装允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差(mm)
检验方法
1
支座中心纵向位置偏差
20
测量
2
支座中心横向位置偏差
10
3
钢支座
下座板十字线偏转
下座板尺寸<2000mm
1
固定支座十字线中心与全桥贯通测量后墩台中心线纵向偏差
连续梁
20
固定支座上下座板中线纵横错动量
3
活动支座中心线的纵向错动量
3
支座底板四角相对高差
2
活动支座的横向错动量
3
上下座板及摇、滚轴之间的偏转
1
为保证梁部结构在地震力的作用下的安全性能,需在梁与墩之间设置防落梁措施。
主墩防落梁底座与支撑垫石同步浇筑。
在0#块底模施工前采用吊车将主墩位置防落梁安装在底座上。
6.3临时固结
6.3.1临时结构的作用及设计原则
连续梁采用挂篮悬臂施工时,为了保证结构的稳定性,需要在梁体和承台设置临时结构,以承受不平衡弯矩和竖向反力。
临时结构的设计既要求能在永久支座不承受压力的情况下承受梁体压力和施工过程中不平衡弯矩,曲线梁还要考虑横向不平衡弯矩,要求在承受荷载情况下容易拆除。
6.3.2临时结构考虑的因素
现浇梁在分段施工过程中会产生部分不平衡荷载,产生不平衡荷载主要为四部分:
①施工不平衡荷载:
堆放在已施工节段上的料具、钢材、以及施工人员等临时荷载引起的不均衡荷载,此部分荷载为主荷载;
②两体结构的不均匀性:
箱梁构件自重因施工产生的误差及自身两端设计重量偏差引起的不均衡荷载,此部分荷载较小。
③施工过程中吊装机具坠落在桥面上对桥梁产生的冲击荷载。
④风荷载的不均匀性。
最不利因素为一侧挂篮行走坠落导致的梁体不平衡。
6.3.3临时结构方案
本桥在二级承台处设置钢管混凝土柱,在钢管混凝土柱内预埋φ32mm精轧螺纹钢伸入梁体腹板内,并进行锚固。
桥墩墩顶四角设置临时支墩的临时固结方案无法满足,需要在0#块钢管混凝土柱里预埋精轧螺纹刚,具体做法如下:
需要在墩侧单独设置临时支墩,临时支墩采用墩侧1.25m钢管柱形式,柱内灌注C50补偿收缩混凝土。
在每个钢管混凝土内预埋12根φ32mm精轧螺纹钢,其中伸入钢管混凝柱内1.2m,伸入梁体腹板内1.2m。
腹板内采用4层直径10mmHRB400钢筋网片,间距10cm。
每处钢管柱与承台连接处预埋8根Φ25螺纹钢筋,预埋深度90cm,外露30cm,钢筋底部设置弯钩,确保锚固力,钢板提前打眼预留。
钢板安装完毕后,钢筋外露部分进行弯折,压在钢板上,钢管柱与钢板采用满焊进行连接。
混凝土钢管柱与墩身连接采用在墩身预埋梁端带有弯钩的Φ22钢筋,预埋深度50cm,钢筋与钢板采用焊接连接,钢管柱与钢板采用双拼10#槽钢连接。
钢管柱间采用∠160*10角钢进行连接。
临时结构布置如图所示。
图6.3.1临时固结结构侧立面图
图6.3.2临时固结结构立面图
临时固结检算详见:
附件《某特大桥(72+128+72)m连续梁0#钢管立柱临时结构检算报告》。
6.40#块施工
6.4.1上桥措施
为便于施工人员上下桥,采用定制框架式爬梯平台作为人员通道。
爬梯平台单个重320kg,主框架为63#角钢,长3m,宽1.5m,高2.5m,内设步梯,外围密目铁丝网,底层顶层设有出入门。
底层平台安置在同支架垫层同
规格垫层上,通过预埋Φ16高强螺栓与地基连接。
框架平台层间连接为16只Φ16高强螺栓。
安全稳定性检算:
a、荷载分析:
爬梯承受荷载为自重及人群荷载、风荷载。
爬梯自重按照10层爬梯计算:
共计32kN。
人群荷载按照同时上5人考虑:
每人按照100kg计算,共计5kN。
风荷载
=0.7×1.0×0.8×0.45=0.252
式中:
Wk——风荷载标准值(kN/m2);
μz——风压高度变化系数,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)规定采用,取1.0;
μs——风荷载体型系数,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)规定的竖直面取0.8;
Wo——基本风压(kN/m2),按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)规定采用,取0.45kN/m2。
风荷载按照最不利的横向(宽度最小方向)进行加载,按照面荷载加载。
人行爬梯由4根6.3号角钢+4根5号角钢组成。
单根5号角钢截面积2.971cm2,单根6.3号角钢截面积4.978cm2。
截面积共计:
31.796cm2。
b、竖向承载力检算
(1)竖向荷载作用
竖向荷载(爬梯自重+人群荷载)共计21kN。
则竖向荷载引起的应力为:
=21/(31.796×10-4)=6604kPa=6.604MPa
(2)风荷载作用
风荷载沿高度方向的均布荷载集度:
2.50×0.252=0.63kN/m
风荷载引起的力矩值为:
0.63×15×7.5=70.875kN·m
风荷载力矩值引起的单侧轴力为:
70.875/1.5=47.25kN
力矩引起的角钢应力:
47.25/(15.898×10-4)=0.31MPa
(3)应力检算
背风面角钢应力:
6.604+0.31=6.914MPa(压应力)
迎风面角钢应力:
-6.604+0.31=-6.294MPa(拉应力)
c、锚固措施检算
迎风面承受拉力,故角钢与地基连接应采取可靠的措施。
6.3号角钢承担的拉力为6.294×4.978/10=3.13kN
5号角钢承担的拉力为:
6.294×2.971/10=1.87kN
故6.3号角钢采用2Φ16螺栓连接,5号角钢采用1Φ16螺栓与混凝土垫层连接。
备注:
计算按照人行爬梯悬臂检算。
d、层间连接螺栓检算
层间采用16Φ16高强螺栓连接,单侧按照5根螺栓进行检算,层间剪最大拉力为110.63kN,螺栓正应力为:
=110.63/5/(3.1415926×0.016×0.016/4)=110.05MPa<200MPa,抗拉满足要求。
抗剪检算:
剪力按照最大上风5层的风荷载进行检算,最大剪力为:
18.44kN,由16个螺栓承担。
螺栓剪应力:
=1.5×18.44/16/(3.1415926×0.016×0.016/4)=8598kPa=8.60MPa<90MPa。
通过检算,该爬梯满足施工安全稳定性要求。
6.4.20#块支架设计
本连续梁桥0#梁段采用梁柱式支架,支墩采用直径φ630mm(壁厚8mm)钢管支墩+1200*15mm钢管混凝土柱的形式,支墩构造及设计计算按《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB10110-2011)要求执行。
每侧结构形式为2排钢管立柱,靠近墩身一排2根钢管混凝土柱为结合临时固结设置,间距5.6m;远离墩身一排3根钢管柱,间距为2.8m;钢管立柱与混凝土钢管柱的间距为4.2m。
钢管立柱上设落模砂箱,上部分配梁为横向双拼工字钢(2I45b),分配梁上搭设顺桥向工字钢(I32b),顺桥向工字钢铺设方木(10*10cm)等调整梁底标高。
详细搭设如下:
(1)腹板下横向方木采用10×10cm,间距20cm;底板下横向方木采用10×10cm,间距20cm;
(2)顺桥向工字钢(I32b,单侧翼缘板下2根,单侧腹板下6根,底板下5根);
(3)钢管立柱(φ630×8mm)与横向H型钢之间要焊接牢固,并在钢管立柱处的工字钢加肋(1.2cm厚的钢板,间距20cm);
(4)连接杆件采用∠160*10mm的角钢。
钢管柱、横向分配梁等主要受力构件有焊接连接时需经专业机构进行检测、探伤,经检测合格后方可进行预压。
支架搭设如下图所示:
(a)立面图
(b-1)横断面图
(b-2)横断面图
(c)平面图
图6.4.10#块支架布置图
6.4.30#块支架预压
6.4.3.1预压材料及荷载计算
0#梁段支架搭
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