电力系统设备综合防雷设计模板.docx
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电力系统设备综合防雷设计模板
电力系统设备综合防雷设计模板
一、电力系统防雷的重要性
随着电力系统容量的增加和自动化水平的不断提高,电力自动化系统已使用了相当数量的计算机、RTU和其它微电子设备。
县级电力调度及其变电所由于所在地土壤电阻率较高或地处山区,其地网的接地电阻往往很难达到电力标准规范中的要求,为防雷工作增加了许多难度。
由于一些微电子器件工作电压仅几伏,传递信息电流小至μA级,对外界的干扰极其敏感,而雷电流产生的瞬变电磁场对微电子设备的干扰和损害尤为严重。
在雷雨季节,有的县电力局调度大楼和电力局所属自动化显示系统、通讯系统(Modem、载波机、程控交换机等)常常损坏,造成较大的直接和间接经济损失,影响当地电力系统的正常调度、工农业生产和人民的日常生活。
因此,电力系统的防雷工作非常重要。
二、电力局综合楼及变电站[所]外部防雷
1、外部直击雷防护
外部直击雷防护装置主要由接闪器、引下线、接地装置组成。
建筑物年预计雷击次数按下式计算:
N=kNgAe;Ng=0.024Td1.3
式中 N:
建筑物预计雷击次数(次/a);k:
雷击次数校正系数;Ng:
建筑物所处地区雷击大地的年平均密度[次/(km2·a)];Ae:
与建筑物截收相同雷击次数的等效面积(km2);Td:
该地区的年平均雷电日数;广周地区年平均雷电日数为75~90次/年。
在下列情况下k取相应数值:
a、位于旷野孤立的建筑物取2;b、金属屋面的砖木结构建筑物取1.7;c、位于河边、湖边、山坡下或山地中土壤电阻率较小处、地下水露头处、土山顶部、山谷风口等处的建筑物,以及特别潮湿的建筑物取1.5。
依据以上计算,按照GB50057-94《建筑物防雷设计规范》第2.0.3条的要求,电力系统建筑物属于标准规定的“对国民经济有重要意义的装有大量电子信息系统设备的建筑物”和“预计年雷击次数大于0.3次/年的一般性民用建筑物”。
因此应按二类防雷建筑物进行防护。
A、根据GB50057-94《建筑物防雷设计规范》第4.1.1条的要求:
避雷针可采用圆钢或焊接钢管制成,其材料直径应符合以下要求:
针长1米以下:
圆钢直径不小于12mm钢管直径不小于20mm
针长1米至2米:
圆钢直径不小于16mm钢管直径不小于25mm
B、根据GB50057-94《建筑物防雷设计规范》第4.1.2条的要求:
避雷带可采用圆钢或扁钢制成,其材料应符合以下要求:
圆钢直径不小于8mm扁钢截面积不小于48mm2厚度不小于4mm。
避雷带可沿建筑物四周女儿墙上敷设,并与避雷针、引下线、天面电磁屏蔽网做良好的连接。
C、根据GB50057-94《建筑物防雷设计规范》第4.2.1条的要求:
引下线应采用圆钢或扁钢制成,优先选用圆钢,其材料应符合以下要求:
圆钢直径不小于8mm扁刚截面不小于48mm2厚度不小于4mm。
引下线设置不应小于2根,并应沿建筑物四周均匀或对称布置,其间距不应大于18m。
当仅利用建筑物四周的钢柱或柱子钢筋作为引下线时,可按跨度设引下线,但引下线的平均间距不应大于18m。
每根引下线的冲击接地电阻不应大于10Ω。
当采用多根引下线时,应在个引下线上距地面0.3m至1.8m之间装设断接卡。
D、根据GB50057-94《建筑物防雷设计规范》第4.3.1条的要求:
接地体人工垂直接地体应采用角钢、钢管或圆钢制成,人工水平接地体应采用扁钢或圆钢制成,其材料应符合以下要求:
圆钢直径不小于10mm扁钢截面不小于100mm2厚度不小于4mm角钢厚度不小于4mm圆钢壁厚不小于3.5mm。
人工垂直接地体的长度宜为2.5m。
人工垂直接地体间的距离及人工水平接地体的距离宜为5m。
《建筑物电子信息系统防雷技术规范》5.2.5规定:
防雷接地与交流工作接地、安全保护接地共用一组接地装置时,接地装置的接地电阻值必须按接入设备中要求的最小值确定。
《建筑物电子信息系统防雷技术规范》5.2.6规定:
接地装置应优先利用建筑物的自然接地体,当自然接地体的接地电阻达不到要求时应增加人工接地体。
2、建筑物接地与等电位连接
A、环行接地网
接地是防雷的基础,标准规定的接地方法是采用金属型材铺设水平或垂直地极,在腐蚀强烈的地区可以采用镀锌和加大金属型材的截面积的方法抗腐,更合理的方法是利用建筑物的基础钢筋地网作为共用接地系统,这有事半功倍之效。
如建筑物没有基础钢筋地网,宜在建筑物四周埋设人工垂直接地体和水平环型接地体。
环行接地体与建筑物水平距离不应小于2m。
接地体的冲击接地电阻不宜大于4欧姆,如达不到要求可用添加降阻剂和增加接地体数量等方法来降低阻值。
为使雷电浪涌电流泄入大地,使被保护物免遭直击雷或感应雷等浪涌过电压、过电流的危害,所有建筑物、电气设备、线路、网络等不带电金属部分,金属护套,避雷器,以及一切水、气管道等均应与共用接地系统作金属性连接。
B、等电位连接
将建筑物电气装置内外露可导电部分、电气装置外可导电部分、人工或自然接地体用导体连接起来以达到减少电位差称为等电位联结。
在IEC和GB50057-94标准中指出等电位连接是内部防雷措施的一部分,其目的在于减少雷电流所引起的电位差。
等电位,是用连接导线或过电压(电涌)保护器,将处在需要防雷空间内的防雷装置和建筑物的金属构架、金属装置、外来导线、电气装置、电信装置等连接起来,形成一个等电位连接网络,以实现均压等电位。
利用钢筋混凝土结构的建筑物内所有金属构件的多重连接,建立一个三维的连接网络是实现等电位连接的最佳选择。
所有从室外进入的金属导体(包括水管、气管,电缆屏蔽层或电缆屏蔽管)应在进入防雷区的交界处就近直接接地,不能直接接地的导体(如电力线、传输线等)应通过避雷器接地,电力、通信电缆应穿金属管并埋地进入机房,穿管埋地的距离应大于25米。
室内设备的金属部分应可靠接地,所有的接地必须接在同一个接地基准点上,这个基准点在工程上称为汇流排或均压环,这样就能保证室内设备不会因为地电位升高而产生电位差。
建筑物外部防雷装置是直接安装在建筑物顶面,防雷装置与各种金属物体之间的安全距离不可能得到保证。
为防止防雷装置与邻近的金属物体之间出现高电位反击,进小其间的电位差,除了将屋内的金属物体做好等电位连接外,应将各种接地(交流工作地、安全保护地、支流工作地、防雷接地等)共用一组接地装置。
上述四种接地的接地引出线可与环行接地体相连形成等电位连接,但防雷接地在环行接地体上的接地点与其他几种接地的接地点之间的距离宜大于10m。
三、电力局综合楼及变电站[所]建筑物天面电磁屏蔽
1、建筑物直击雷防护装置接闪时的其顶部机房内的电磁环境
当建筑物顶部直击雷防护装置接闪时,按照GB50057-94(2000版)《建筑物防雷设计规范》提供的二类建筑物雷击参数,首次雷击雷电流参数为:
150KA;后续雷击雷电流参数为:
37.5KA;则:
LPZ1区的电磁场强度为:
H1=KH·iO·w/(dw
)(A/m)
SF=20·log[(
)/
](dB)
dS/1=ω·
(m)
式中:
KH——形状系数(1/
),取KH=0.01(1/
);
H1——LPZ1区空间经屏蔽网格衰减后的磁场强度(A/m);
i0——雷电流值(A);
SF——屏蔽系数(dB);
ω——屏蔽网格的宽度(m);
dS/1——LPZ1区内空间的安全距离(m);
dw——被考虑点距LPZ1区屏蔽壁的最短距离(m);
dl/r——被考虑点距LPZ1区屏蔽顶的最短距离(m);
依据以上公式计算得,建筑顶部直击雷防护装置接闪时,当建筑天面的建筑钢筋网格为5m×5m时,在建筑物首次雷击(25kHz)的情况下,位于LPZ1区空间中心位置的计算如下:
SF=20·log[(
)/
]≈4.6dB;
dS/1=ω·
≈2.3m;
H1=KH·iO·w/(dw
)≈1899A/m;(相当于23.8Gs)
上式中:
ω=5m;dw=2.5m;dl/r=2.5m;
依据GB50057-94(2000版)《建筑物防雷设计规范》附录七:
环路中感应电压、电流及能量的计算公式,当建筑顶部直击雷防护装置接闪时,距离建筑顶层钢筋柱内引下线1m布置有直径为16mm2,包裹面积为2m×2m的设备供电电源线时,其环路的感应电压和电流计算如下:
={0.8·
—0.8·(
+
)+0.4·
·
[(
)/(1+
)]
+0.4·
·
[(
)/(1+
)]}·10-6=[2.26-3.2+4.26+4.26]×10-6=7.58×10-6H
上式中:
l=2m;b=2m;r=8mm;
开路电压UOC在波头时间T1(10μs)期间,UOC的最大值UOC/max:
UOC/max=μO·b·ln(1+
/
)·KH·(w/
)·iO/max/T1=2803.9(V)
如果忽略导线的欧姆(最坏情况),短路电流为iSC的最大值iSC/max:
iSC/max=μO·b·ln(1+
/
)·KH·(w/
)·iO/max/L=357.1A
依据GB50174-93《电子计算机机房设计规范》第3.2.3条的要求,主机房内的磁场干扰环境强度不应大于800A/m。
因此,当建筑物顶部直击雷装置接闪时,依据上述计算,建筑物顶层机房内的电磁场强度高达1899A/m相当于23.8Gs,远远大于标准所规定的大于800A/m的磁场干扰强度,因此,必须对建筑物进行金属网格屏蔽。
从上述计算还可以看出,当建筑物顶部直击雷防护装置接闪时,其机房内部(LPZ1区)电源线、信号线及其相应的接地线所包裹的环路中的开路电压UOC是非常大的,足以造成设备的损坏。
如本文2部分定义的机房,其开路电压最大值UOC/max为2803.9V,远高于电子信息设备(I类设备)的1500V的耐压。
而在实际的机房布线时,其电源线、信号线及其相应的接地线所包裹的环路远大于这个尺寸。
因此,在考虑建筑物金属网格屏蔽的同时,还需要考虑机房内电源、信号线路的雷电电磁脉冲在线路上产生的过电压的防护,需对线路采取相应的屏蔽措施,并安装相应等级的电涌保护器(SPD)。
2、建筑顶部机房内设备安全距离的选择
依据GB50057-94(2000版)《建筑物防雷设计规范》第六章:
防雷击电磁脉冲;第三节:
屏蔽、接地和等电位连接的要求,我们会发现在LPZ1区存在两个安全距离的参数dS/1和dS/2,dS/1为雷电击中格栅形大空间屏蔽以外或附近的情况下LPZ1区内距屏蔽层的安全距离;dS/2为雷电直接击中格栅形大空间屏蔽上的情况下LPZ1区内距屏蔽网格的安全距离。
对于利用建筑物柱内钢筋做屏蔽网格的建筑物,其屏蔽层与屏蔽网格均为建筑物柱内钢筋,那么安全距离到底选择哪一个值呢?
dS/1和dS/2的计算如下:
dS/1=ω·
;dS/2=ω
SF——屏蔽系数(dB);
ω——屏蔽网格的宽度(m);
通过上式可以看出:
当屏蔽系数SF<10dB时,dS/1 当屏蔽系数SF=10dB时,dS/1=dS/2; 当屏蔽系数SF>10dB时,dS/1>dS/2; 而SF=20·log[( )/ ] 是一个与屏蔽网格的宽度ω有关的值,经计算,当屏蔽系数SF=10dB时,屏蔽网格的宽度ω≈2.65m,既当屏蔽网格的宽度ω≥2.65m时,应当选取dS/1值作为安全距离;当屏蔽网格的宽度ω<2.65m时,应当选取dS/2值即网格宽度ω作为安全距离。 也就是说,在安全距离的选择上我们总是选择最大的安全距离以保证机房内电子信息设备的安全。 通常情况下,对于设立在建筑物顶部的电子信息设备机房,我们只考虑当建筑物顶部直击雷防护装置接闪时的电磁场环境,因为此时机房内部(LPZ1区)的磁场强度要大于建筑物附近雷击时的磁场强度,而此时为保证机房内设备的安全,节约机房的使用面积,采用金属网格对建筑物进行屏蔽时所选用的屏蔽网格宽度是远小于2.65m的,所以在工程我们一般选取dS/1值作为安全距离。 3、建筑顶部机房设备内部的电磁环境 按照GB50057-94《建筑物防雷设计规范》的防雷分区,建筑物顶部机房空间相当于LPZ1区,而此空间内的设备因受到设备金属框架的网格屏蔽作用,空间电磁场强度会进一步衰减,设备内部相当于LPZ2区。 在本文2部分定义的机房内,当有一高度为2m、长1m、宽0.5m的设备时,其设备内部的磁感应强度的计算如下: H1=KH·iO·w/(dw )≈1899A/m; SF=20·log[( )/ ]≈12.6dB; H2=H1/10SF/20≈446A/m;(相当于5.6Gs) 根据1971年美国通用研究公司家的R.D希尔的仿真实验,当雷电活动时磁感应强度Bm=0.7Gs时,无屏蔽的计算机会产生误动,当磁感应强度Bd=2.4Gs时,没有屏蔽的计算机系统将遭致永久性损坏。 这一实验表明了现代电子信息设备的脆弱性。 然而在现实的工程案例中几乎不存在完全“裸露”的电子信息设备,因此在工程设计中不应该选择2.4Gs做为机房内电磁场强度的设计依据进行屏蔽网格和安全距离的设计,而应该按照GB50174-93《电子计算机机房设计规范》的要求按10Gs做为机房内电磁场强度的设计依据进行屏蔽网格和安全距离的设计。 当主机房内的磁场干扰环境强度按照800A/m,也就是10Gs进行设计时应该注意: 摆放在此机房空间内的设备,就算受到设备金属框架的网格屏蔽作用,空间电磁场强度有所衰减,对设备而言仍然是不安全的。 小于10Gs的磁感应强度虽然不足以损坏设备,但是会缩短设备的正常使用寿命,并且从机房内场地合理利用的角度讲,也需要采用金属网格对机房进行电磁屏蔽。 下面在建筑物屏蔽网格的选择中我们将分析这一问题。 4、建筑物屏蔽网格的选择 依据GB50057-94(2000版)《建筑物防雷设计规范》第六章: 防雷击电磁脉冲;第三节: 屏蔽、接地和等电位连接的要求中关于LPZ1区内电磁场强度的计算公式,对建筑物采取电磁屏蔽措施的时候,按照GB50174-93《电子计算机机房设计规范》的要求,主机房内的磁场干扰环境强度不应大于800A/m,即不大于10Gs,对于无金属网格做电磁屏蔽的建筑物,经计算此时LPZ1区内的安全距离Sa≈3.96m.。 显然,从机房内场地合理利用的角度讲这是不经济的。 并且GB50174-93《电子计算机机房设计规范》只适用与面积大于140m2的电子计算机机房,对于面积小于140m2的电子计算机机房(如移动、联通、铁路等的机站)这是无法接受的。 因此必须对建筑物采用金属网格做电磁屏蔽。 那么该如何合理的对建筑物进行电磁屏呢? 对于二类防雷建筑物,当建筑物天面使用1m×1m金属网格做屏蔽时: SF=20·log[( )/ ]≈17.91dB H1=KH·iO·w/(dw )≈379A/m(相当于4.8Gs) dS/1=ω· =1.79m 这对面积大于140m2的电子计算机机房是合适的。 如若机房内的设备无金属框架或者机房的面积较小只有几十平方米,则需要用更小的金属网格对建筑物进行屏蔽。 对于二类防雷建筑物,当建筑物天面使用0.4m×0.4m金属网格做屏蔽时: SF=20·log[( )/ ]=26.55dB H1=KH·iO·w/(dw )≈152A/m(相当于1.9Gs) dS/1=ω· ≈1m 此时的设备摆放安全距离dS/1约为1m,是最佳屏蔽效果。 如此的设置可大大节约建筑物机房内的空间使用率,是解决建筑物顶部机房问题的最好方法。 5、引下线对建筑物LPZ1区内电磁场强度的影响 建筑物顶部通过建筑物直击雷防护装置接闪时,按照IEC推荐的雷电流的分布概率,80%的雷电流峰值为30~50KA,我们假设此时雷电流参数为: 40KA,若此建筑物由10条柱内钢筋组做引下线,则每条柱内钢筋组上所分担的雷电流为4KA。 则,在LPZ1区内距离引下线小于10Gs,即800A/m的电磁场界面的位置Sa为: Sa= Sa= Sa即设备在LPZ1摆放时距离引下线的最小安全距离。 同样情况,若此建筑物不是使用柱内钢筋组做引下线,而是独立设置引下线,假设引下线有4条,则依据前述例子,每条柱内钢筋组上所分担的雷电流为10KA。 则,在LPZ1区内距离引下线小于10Gs,即800A/m的电磁场界面的位置为: Sa= Sa= 由此可见,这样做对面积较小的电子计算机机房是不经济的。 当建筑物遭受直击雷时,雷电流的95%沿着建筑物的外墙引下线流入地,而在建筑物中间的柱子流过的电流约为5%;因此,在分析时我们一般只考虑建筑外层柱内钢筋组的数量。 值得一提的是: 选择建筑物内层柱内钢筋组做建筑的电气接地干线时,可大大降低雷击时在该接地干线上产生过高的雷击电压。 综上所述,对于高层建筑物中的电子信息设备机房来说,机房不宜架设计在建筑物顶部,如因条件限制需要设计在建筑物顶部时,必须用金属网格做好雷电电磁脉冲的屏蔽工作。 对于面积大于140m2的电子信息设备机房,金属网格的宽度不宜小于1m×1m。 对面积较小只有几十平方米的电子信息设备机房,要达到有效利用机房面积的目的,则需使用0.4m×0.4m金属网格对建筑物进行电磁屏蔽。 对于引下线的选择,宜使用建筑物柱内钢筋组做引下线,而不宜独立设置引下线。 四、电力局综合楼及变电站[所]电源系统防雷 1、高压电力线的防护 图4—2高压电力线采用架空地线防护示意图 在雷电活动频繁、雷电强度大、雷暴日多的地区,当雷击建筑物附近的交流供电线路时,为了防止雷电沿电力线路侵入建筑,可按图4-2所示方法,对高压电力线以及变压器实施保护。 GB50057-94(2000)《建筑物防雷设计规范》国家标准第三章、第3.3.8条要求: 在电气接地装置与防雷的接地装置共用或相连的情况下: 当低压电源线路用全长电缆或架空线换电缆引人时,宜在电源线路引入的总配电箱处装设过电压保护器,当Y,yno型或D,yn11型接线的配电变压器设在本建筑物内或附设于外墙处时,在高压侧采用电缆进线的情况下,宜在变压器高、低压侧各相上装设避雷器,在高压侧采用架空进线的情况下,除按国家现行有关规范的规定在高压侧装设避雷器外,尚宜在低压侧各相上装设避雷器。 实施方法: 1)、可在距变压器300-500m的架空高压电力线上方,架设避雷线(架空地线)对电力线进线进行保护。 该架空地线宜每杆接地一次,而且要单设接地体,勿用水泥杆内的钢筋做引下线和接地体。 这样,与变压器高压侧的避雷器相配合,可以阻止雷电波造成损害,同时使雷电流在每杆入地,使其分流泄入大地。 2)、为了更稳妥可靠,可在高压电力线终端杆的前一杆上,在每条相线上对地增装一组HY5WS-17/50配电型无间隙氧化锌避雷器;在变压器的低压侧还要对地装一组HY1.5W-0.5/2.6配电型无间隙氧化锌高压避雷器,除此之外尚应在每四杆增设一组跌落式熔断器。 。 应当提起注意的是,每当落雷之后和雷雨季节到来之前,一定要仔细检查高压避雷器和接地线是否完好无损,以排除隐患。 3)、如果高压电力线直接引入机房配电室,此时,从变压器高压侧起的一段应采用高压电力电缆进室,其长度至少200m。 架空高压线与高压电缆的连接处,应加装一组HY5WS-17/50配电型无间隙氧化锌避雷器,并且高压电缆两端金属护层、钢带应分别妥善接地。 在年雷暴日大于20日,大地电阻率高的地段,还应在电力电缆的上方,架设屏蔽线(排流线)。 2、建筑内配电线路及设备过电压防护 1)、引入大楼内的交流电力线宜采用地下电力电缆。 其电缆金属护套的两端均应作良好的接地。 2)、交流供电变压器高压侧,按供电局要求安装一组HY5WS-17/50配电型无间隙氧化锌避雷器;低压侧,安装MVS开关型电源防雷模块或者MBUP一级电源防雷箱。 变压器的机壳、低压侧的交流零线,以及与变压器相连的电力电缆的金属外护层,应就近一点接地。 3)、配电屏引出的三根相线及零线,应安装MSL系列限压型电源防雷模块或者MBUP型电源防雷箱。 屏内交流零线不作重复接地。 大楼内所布放的交流供电线路中的中性线(零线)汇集排,应与机架的正常不带电金属部分绝缘。 4)、建筑的电缆金属护套在入室处应作保护接地,电缆内芯线在入室处应加装防雷器,电缆内的空线对亦应作保护接地。 建筑内所有交直流用电及配电设备均应采取接地保护。 交流保护接地线应从接地汇集线上专引,严禁采用中性线作为交流保护接线。 5)、根据有关规范建议: “动力供电采用不少于三级的分流限压措施”,所以其供电系统的防雷配置图如图4—5所示(使用MB三相/单相电源防雷器系列)。 3、常用电源系统防雷设计方案 A、电源一级防雷 依据GB50057-94《建筑物防雷设计规范》第六章: 防雷击电磁脉冲;第四节,第6.4.1至6.4.12条LPZ0A、LPZ0B区对电涌保护器(SPD)的要求及GB50054-95《低压配电设计规范》第四章: 配电线路的保护中有关低压防雷的有关规定;参照JGJ/T16-92《民用建筑电气设计规范》第13部分: 电力设备防雷、第14部分接地及安全以及GBJ64-83《工业与民用电力装置的过电压保护设计规范》第五、六、八章;DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》第三章到第十章;DL/T621-1997《交流电气装置的接地》第三章、第四章、第六章、第七章的部分条文。 按照第二类建筑物雷电防护等级首次雷击参数要求,依据雷电分流理论,可分配到电源线路系统的最大雷电电流为10/350μs波形75KA,则对于TN系统每线可分配10/350μs波形雷电流15KA。 因此作为系统电源进线端的第一级防雷,需使用10/350μs波形、通流容量大于15KA每线的电源电涌保护器将数万伏的感应雷击过电压限制到4KV以下。 通常将配电系统第一级防雷保护设计为: 使用10/350μs波形、通流容量25KA每线,8/20μs波形、通流容量100KA每线的B级电源电涌保护器将感应雷击过电压限制到2000V以下。 所有接线用16mm2股铜线连接,地线用25mm2多股铜线连接。 可选用MVS50B/3+NPE开关型电源防雷模块或者MBUP/3L-120B电源防雷箱。 B、电源二级防雷 根据GB50057-94(2000版)《建筑物防雷设计规范》第六章: 防雷击电磁脉冲;第四节,第6.4.1至6.4.12条LPZ1区对电涌保护器(SPD)的要求及GB50054-95《低压配电设计规范》第四章: 配电线路的保护中有关低压防雷的有关规定;参照JGJ/T16-92《民用建筑电气设计规范》第13部分: 电力设备防雷、第14部分接地及安全以及GBJ64-83《工业与民用电力装置的过电压保护设计规范》第五章、第六章、第八章;DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》第三章、第四章、第五章;DL/T621-1997《交流电气装置的接地》第七章、第八章的部分条文。 按照第二类防雷建筑物雷电防护等级二次雷击参数要求,依据雷电分流理论,可分配到电源线路系统的雷电电流为8/20μs波形75KA,则对于TN系统,每线可分配8/20μs波形雷电流18.75KA,考虑到保护的裕度,作为配电系统电源第二级防雷,需使用8/20μs波形、通流容量40KA每线的电源电涌保护器将4KV的线路残余感应雷击过电压限制到2KV以下。 可选用MVL40C/3+NPE限压型电源防雷模块或者MBUP/3L-65B电源防雷箱。 C、电源三级防雷 根据GB50057-94(2000版)《建筑物防雷设计规范》第六章: 防雷击电磁脉冲;第四节,第6.4.1至6.4.12条
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