碗扣式支架计算书汇总.docx

碗扣式支架计算书汇总.docx

《碗扣式支架计算书汇总.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《碗扣式支架计算书汇总.docx（18页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

碗扣式支架计算书汇总

碗扣式钢管模板支架工程施工方案计算书

工程名称：

兰州新区保障性住房项目A-4#、9#、10#、11#楼工程

编

日

制

人：

期：

目

录

1、

2、

3、

4、

5、

6、

7、

8、

编制依据.......................................................................................................1

工程参数.......................................................................................................1

模板面板验算...............................................................................................2

次楞方木验算...............................................................................................3

主楞验算.......................................................................................................5

立杆轴向力及承载力计算...........................................................................6

立杆底地基承载力验算...............................................................................8

架体抗倾覆验算...........................................................................................9

2

模板工程施工方案

一、

编制依据

1、工程施工图纸及现场概况

2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011

3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008

4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

6、《建筑施工手册》第四版（缩印本）

7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008

10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002

9、《木结构设计规范》GB50005-2003

二、

工程参数

楼板与支架参数

砼楼板厚度

0.18m

支架高度

3m

立杆纵距

0.9m

立杆横距

0.9m

水平杆最大步距

1.2m

顶步步距

1.2m

立杆伸出长度a

0.5m

钢管类型

φ48×3.0

面板

竹胶合板厚度：

10mm

次楞

方木40mm×80mm，间距0.3m

主楞

单钢管

荷载参数

永久

荷载

新浇砼自重

24kN/m3

钢筋自重

1.1kN/m3

面板次楞自重

0.3kN/m2

支架自重

0.149kN/m

可变

荷载

施工人员及设

备均布荷载

面板与次楞

主楞

立杆

2.5kN/m2

1.5kN/m

1kN/m2

1

3

4

22

模板工程施工方案

面板与次楞施工人员及设备集中荷载

2.5kN

浇筑和振捣砼荷载

2kN/m2

泵送砼水平荷载

取垂直荷载值的2%

风荷载

北京，基本风压：

0.3kN/m2

三、

模板面板验算

面板采用竹胶合板，厚度为10mm，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W=900×10×10/6=15000mm；

截面惯性矩I=900×10×10×10/12=75000mm；

（一）强度验算

1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：

q

1

=0.9×[1.2×（24×0.18+1.1×0.18+0.3）+1.4×2.5]×0.9=7.518KN/m

q1=0.9×[1.35×（24×0.18+1.1×0.18+0.3）+1.4×0.7×2.5]×0.9=7.253KN/m

根据以上两者比较应取q

1

=7.518N/m作为设计依据。

集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值q

2

=0.9×1.2×0.9×0.3=0.292KN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150KN3、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l=0.1×7.518×0.3=0.068KN·m

2

22

2

2

3

4

模板工程施工方案

施工荷载为集中荷载：

M2=0.08q2l+0.213Pl=0.08×0.292×0.3+0.213×3.150×0.3=0.203KN·m

取M

max

=0.203KN·m验算强度。

面板抗弯强度设计值f=25N/mm；

σ=

M

max

W

=

0.203×10

15000

6

=13.53N/mm

2

面板强度满足要求!

（二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.9×（24×0.18＋1.1×0.18＋0.3）=4.336KN/m；

面板最大容许挠度值:

300/400=0.8mm；

面板弹性模量:

E=4500N/mm；

ν=

0.677ql

100EI

4

=

0.677×4.336×300

100×4500×75000

4

=0.70mm<0.8mm

满足要求!

四、

次楞方木验算

次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=40×80×80/6=42667mm；

截面惯性矩I=40×80×80×80/12=1706667mm；

（一）抗弯强度验算

1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。

3

22

2

2

2

模板工程施工方案

2、荷载计算

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：

q

1

=0.9×[1.2×（24×0.18+1.1×0.18+0.3）+1.4×2.5]×0.3=2.506KN/m

q

1

=0.9×[1.35×（24×0.18+1.1×0.18+0.3）+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.418KN/m

根据以上两者比较应取q1=2.506KN/m作为设计依据。

集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值q

2

=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097KN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150KN3、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M

1

=0.1q

1

l=0.1×2.506×0.9=0.203KN·m

施工荷载为集中荷载：

M2=0.08q2l

2

+0.213Pl=0.08×0.097×0.9

2

+0.213×3.150×0.9=0.610KN·m

取M

max

=0.610KN·m验算强度。

木材抗弯强度设计值f=17N/mm；

σ=

M

max

W

=

0.610×10

42667

6

=14.30N/mm

2

次楞抗弯强度满足要求!

（二）抗剪强度验算

施工荷载为均布线荷载时：

V1=0.6q1l=0.6×2.506×0.9=1.353KN施工荷载为集中荷载：

V

2

=0.6q

2

l+0.65P=0.6×0.097×0.9+0.65×3.150=2.100KN

取V=2.100KN验算强度。

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm；抗剪强度按下式计算:

τ=3V=3×2.100×10

3

=0.984N/mm

2

4

2

4

3

2

模板工程施工方案

2bh2×40×80

次楞抗剪强度满足要求!

（三）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.3×（24×0.18＋1.1×0.18＋0.3）=1.445KN/m

次楞最大容许挠度值:

900/250=3.6mm；

次楞弹性模量:

E=10000N/mm；

ν=

0.677ql

100EI

4

=

0.677×1.445×900.0

100×10000×1706667

=0.38mm<3.6mm

满足要求!

五、

主楞验算

主楞采用:

单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm，截面惯性矩I=10.78cm

4

（一）强度验算

当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm。

首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q

11

=0.9×[1.2×（24×0.18+1.1×0.18+0.3）+1.4×1.5]×0.3=2.128kN/m

q

12

=0.9×[1.35×（24×0.18+1.1×0.18+0.3）+1.4×0.7×1.5]×0.3=2.153kN/m

根据以上两者比较应取q1=2.153kN/m作为设计依据。

次楞最大支座力=1.1q

1

l=1.1×2.153×0.9=2.131kN。

次楞作用集中荷载P=2.131kN，进行最不利荷载布置如下图：

2.132.132.132.132.132.132.132.132.13

900900900

5

2

模板工程施工方案

计算简图（kN）

0.607

-0.192

-0.495

-0.495

弯矩图（kN.m）

最大弯矩M

max

=0.607kN.m；

主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm；

σ=

M

max

W

=

0.607×10

4.49×10

=135.189N/mm<205N/mm

2

主楞抗弯强度满足要求!

（二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。

首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q=0.3×（24×0.18＋1.1×0.18＋0.3）=1.445kN/m

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.445×0.9=1.431kN。

以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.012mm。

主梁的最大容许挠度值:

900/150=6.0mm，

最大变形V

max

=1.012mm<6.0mm

满足要求!

六、

立杆轴向力及承载力计算

（一